丁家庄二期保障房含柳塘项目A13地块人防初步设计报审.docx

1、丁家庄二期保障房含柳塘项目A13地块人防初步设计报审 设计编号： 14-023 分项号：地下车库结 构 计 算 书 （人防初步设计审查） 工程名称 丁家庄二期保障房(含柳塘)项目A13地块 建设单位 南京国资新城投资置业有限责任公司 结构形式： 框架结构 专业负责人： 于洪泳 签 名： 计 算 人： 于洪泳 签 名： 校 核： 蔡国平 签 名： 审 核： 谭宁平 签 名： 完成日期： 建筑结构的总信息 总信息 . 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角(Degree): ARF = 0.00

2、地下室层数: MBASE = 2 竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算 风荷载计算信息: 不计算风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX = 0 转换层所在层号: MCHANGE= 0 嵌固端所在层号: MQIANGU= 1 墙元细分最大控制长度(m): DMAX = 1.00 弹性板细分最大控制长度(m): DMAX_S = 1.00 弹性板与梁变形是否协调: 是 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定: 否（周期比及位移比计算是） 地下室是否强制采用刚性楼

3、板假定: 否（周期比及位移比计算是） 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点: 是 计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘: 否 结构所在地区: 全国 地震信息 . 结构规则性信息: 不规则 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联): CQC 计算振型数: NMODE = 3 地震烈度: NAF = 7.00 场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组 特征周期: TG = 0.38 地震影响系数最大值: Rmax1 = 0.08 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的 地震影响系数最大值: Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 2 钢框架的抗

4、震等级: NS = 2 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造 措施的抗震等级: 否 重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑 是否考虑偶然偏心: 是 X向相对偶然偏心: ECCEN_X= 0.05 Y向相对偶然偏心: ECCEN_Y= 0.05 是否考虑双向地震扭转效应: 是 是否考虑最不利方向水平地震作用: 否 按主振型确定地震内力符号: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数: NADDDIR= 0

5、活荷载信息 . 考虑活荷不利布置的层数: 从第 1 到1层 柱、墙活荷载是否折减: 折减 传到基础的活荷载是否折减: 折减 考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00 柱，墙，基础活荷载折减系数: 计算截面以上的层数 折减系数 1 0.90 2-3 0.90 4-5 0.90 6-8 0.90 9-20 0.90 20 0.90 梁楼面活荷载折减设置: 从属面积超过50m2时，折减0.9 调整信息 . 楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数按2010规范取值 托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00 梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.85 梁活荷载内力放大

6、系数: BM = 1.00 连梁刚度折减系数: BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数: TB = 0.40 全楼地震力放大系数: RSF = 1.00 0.2Vo 调整方式: alpha*Vo和beta*Vmax两者取小 0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.20 0.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.50 0.2Vo 调整分段数: VSEG = 0 0.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00 是否调整与框支柱相连的梁内力: IREGU_KZZB = 0 框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级 自动提高一级: 是 柱

7、实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15 墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.00 薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断 判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算 强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数: NSTREN = 0 配筋信息 . 梁主筋强度 (N/mm2): IB = 435 梁箍筋强度

8、(N/mm2): JB = 360 柱主筋强度 (N/mm2): IC = 360 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360 墙主筋强度 (N/mm2): IW = 360 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 360 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 360 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 墙最小水平分布筋配筋率 (%): R

9、WHMIN = 0.00 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜 筋的配筋强度比: RGX = 1.00 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应: 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算（双偏压验算） 柱双偏压配筋时是否进行迭代优化: 否 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.15 梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保护

10、层厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构 的规定采用: 否 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的 限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否 次梁设计是否执行高规5.2.3-4条: 是 柱剪跨比计算原则: 简化方式 支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD = 1.20 活载分项系数: CLIVE = 1.40 风荷载分项系数: CWIND = 1.40

11、水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数: 仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合

12、: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30 地下信息 . 土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 10.00 扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 0 回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00 回填土侧压力系数: Rsol = 0.50 外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00 室外地平标高 (m): Hout = -0.50 地下水位标高 (m): Hwat = -1.00 室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 10.00 1层人防设计等级:

13、 Mars = 6级(核) 2层人防设计等级: Mars = 5级(核) 人防地下室层数: Mair = 2 地下室顶板竖向等效荷载 (kN/m2): QE1 = 见PM定义 地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2):QE2 = 见PM定义 剪力墙底部加强区的层和塔信息. 层号 塔号 1 1 2 1 用户指定薄弱层的层和塔信息. 层号 塔号 用户指定加强层的层和塔信息. 层号 塔号 约束边缘构件与过渡层的层和塔信息. 层号 塔号 类别 1 1 约束边缘构件层 2 1 约束边缘构件层 * * 各层的质量、质心坐标信息 * * 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加

14、质量 质量比 (m) (m) (t) (t) 2 1 16.437 6.779 7.750 73097.8 3426.9 0.0 24.85(1.5不满足高规3.5.6条) 1 1 -58.391 -33.067 4.300 2886.1 193.3 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 3620.237 恒载产生的总质量 (t): 75983.867 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 79604.102 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t =

15、 1000kg) * * 各层构件数量、构件材料和层高 * * 层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度 (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/竖向筋) (m) (m) 1( 1) 1 79(40/ 435/ 360) 36(40/ 360/ 360) 73(40/ 360/ 360/ 360) 4.300 4.300 2( 2) 1 695(40/ 435/ 360) 330(40/ 360/ 360) 738(40/ 360/ 360/ 360) 3.450 7.750 * * 风荷载信息 * * 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯

16、矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 2 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0 1 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0 = 各楼层偶然偏心信息= 层号 塔号 X向偏心 Y向偏心 1 1 0.05 0.05 2 1 0.05 0.05= 各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)= 层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 1467.79 -59.22 -32.09 45.39 32.39 45.44 32.32 2 1 17416.28 7.81 7.95 153.02 119.00 157.72 112.70=

17、各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2)= 层号 塔号 单位面积质量 gi 质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 2097.97 1.00 2 1 4393.86 2.09 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Rat

18、x1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度) RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比) = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= -58.4922(m) Ystif= -34.3383(m) Alf = -18.3893(Degree) Xmass= -58.3913(m) Ymass= -33.0670(m) Gmass(活荷折减)= 3272.

19、6711( 3079.3833)(t) Eex = 0.0044 Eey = 0.0532 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 95.3713 Raty1= 1.4309 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.5141E+08(kN/m) RJY1 = 1.2925E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 6.4379E+09(kN/m) RJY3 = 6.6071E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 9.

20、6586(m) Ystif= 4.1218(m) Alf = -10.8143(Degree) Xmass= 16.4365(m) Ymass= 6.7791(m) Gmass(活荷折减)= 79951.6719( 76524.7188)(t) Eex = 0.1038 Eey = 0.0398 Ratx = 7.8285 Raty = 8.7212 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.1853E+09(kN/m) RJY1 = 1.1272E+09(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3

21、= 9.6433E+07(kN/m) RJY3 = 6.5966E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔) Y方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)=结构整体抗倾覆验算结果= 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) X风荷载 19334962.0 0.0 193349616.00 0.00 Y风荷载 13312822.0 0.0 133128224.00 0.00 X 地 震 18989520.0 498.9 38060.17 0.00 Y 地 震 13074973.0 5

22、.1 2553436.75 0.00= 结构整体稳定验算结果= 层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比 1 0.644E+10 0.661E+08 4.30 1013173. 27322.88 280.41 2 0.964E+08 0.660E+08 3.45 973128. 341.88 233.87 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应 * * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * * Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 - 层号 塔号 X向承载力 Y向承

23、载力 Ratio_Bu:X,Y - 2 1 0.7357E+06 0.7112E+06 1.00 1.00 1 1 0.8524E+05 0.7233E+05 0.12 0.10 X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.12 层号: 1 塔号: 1 Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.10 层号: 1 塔号: 1周期、地震力与振型输出文件 / | 公司名称: | | | | 周期、地震力与振型输出文件 | | (总刚分析方法) | | SATWE2010_V2.2 中文版 | | (2014年9月23日9时52分) | | 文件名: WZQ.OUT | | | |工程名称 : 设计人 : 计算日期:2014/12/20 | |工程代号 : 校核人 : 计算时间:21:56:24 | / 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数 1 0.2113 0.87 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00 2 0.2112 179.84 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00 3 0.1812 172.87 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00 地震作用最大的方向 =