块煤仓上人马道施工方案.docx

1、块煤仓上人马道施工方案 中煤建筑安装工程集团有限公司 上人马道施工专项方案 项目名称：神新疆能源公司屯宝煤矿300万吨/年选煤厂 工程名称： 块煤仓 专项名称： 上人马道施工专项方案 受控标识： 编 制 人： 朱文彦 审 核 人： 王岐 实施日期：2014 年 5月 3日 中煤建安新疆分公司屯宝项目部 1 编制依据1.1施工设计图纸1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）1.3建筑施工手册（第五版）2 工程概况 工程名称：神新疆能源公司屯宝煤矿300万吨/年选煤厂工程地点：新疆维吾尔自治区昌吉市硫磺沟建设单位：新疆昌吉市屯宝矿业有限责任公司监理单位：北京康迪建设监理

2、咨询有限公司2.1块煤仓位于屯宝煤矿储煤场内，基础筏板坐落于砂石换填地基处理层上，内径13m，三仓同时起滑，总搭设高度约为35米。上人斜道平面尺寸为6m*2.5m。上人斜道基础坐落在截面尺寸为7m*3m、厚度为400mm、混凝土强度为C35的基础上，立杆（穿铁鞋）立在通长的脚手板上。2.2上人斜道施工过程中必须保障安全文明施工。2.3根据现场实际情况和工程需要，上人斜道布置在块煤仓与矸石仓交接位置（具体位置布置见后附图一）3 施工总体安排3.1、技术准备3.1.1搭设脚手架的所需材料进场后，要进行检查验收，合格后，按品种、规格分类堆放整齐平稳。3.1.2脚手架搭设前，施工员按搭设方案中有关搭设

3、要求，向架子工进行书面安全技术交底。架子工应持证上岗，并保持人员稳定。脚手架的搭设作业，要统一指挥，严格按照施工方案和技术交底施工。3.2、材料准备3.2.1施工用材料进场后必须严格控制质量。3.2.2本工程上人斜道经计算所需材料见下表：上人马道脚手架所需材料表项次材料名称数量1接头扣件2700个2旋转扣件1000个3直角扣件30276个4钢管45T5安全网70片6踢脚板160m7木跳板200片3.3、劳动力准备 为了随工程进度搭设上人斜道，劳动力准备：塔吊司机2名，塔吊指挥4名，专业架子工10名。4 施工方法4.1 上人斜道脚手架设计4.1.1根据工程实际需要情况，每个上人斜道平面布置尺寸6

4、.0m2.5m，脚手架立杆坐落在上人马道基础上，上垫2002006厚钢板。4.1.1.1上人马道下部24m范围采用双立杆搭设。4.1.1.2立杆必须采用对接扣件进行连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；4.1.2拉结点设置：脚手架与主体结构采用钢性连接。4.1.2.1连墙件在筒壁上留置预埋件，后与架体用钢管拉结。4.1.2.2连墙件；水平间距3.0m、竖向间距3.6m、每上人斜道大面按尺寸预埋四块，拉接时应交错呈三角行布置以增加架体的整体稳定型。上人斜道预埋件布置见后。4.1.3脚手板铺设要求

5、：休息平台采用竹跳板铺设并用12号铁线与大横杆绑扎牢靠，马道满铺木跳板，用铁线与横杆绑扎牢固。上表面用30mm50mm木方按间距300设置防滑条。4.1.4剪刀撑布置：为保证脚手架整体性，连续设置剪刀撑，剪刀撑夹角为450，由底层至顶层连续设置；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相邻的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，用3个旋转扣件固定，扣件端部盖板的边缘至杆端距离不小于100；架体立面采用安全网封严，在每步距上设置180高踢脚板并刷安全色。4.2 脚手架搭设要求4.2.1脚手架搭设顺序：搭设流程：放线 安

6、放脚手板 放垫铁 搭设底部里排扫地大横杆 竖里排立杆并固定 搭设大横杆 竖外排立杆、大横杆 检查立杆垂直度并搭设小横杆 搭设第二步大横杆、小横杆 依次向前搭设 随搭设进程要求及时搭设连墙杆及剪刀撑 搭设作业层间横杆（间距1000），铺设脚手板，搭设作业层栏杆，铺挡脚板，挂安全网。4.2.2立杆搭设要求：立杆接头必须采用对接扣件对接，对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500，各接头中心距主节点距离不应大于步距的1/3，并小于600；架体倾斜应不大于全高的1/200。4.2.3横向水平杆搭设要求：大横杆设在小横杆之下、立杆内侧，采用直

7、角扣件与立杆扣紧；大横杆采用对接扣件连接，对接接头交错布置，不设在同步同跨内，相邻接头水平距离不小于500，同一步大横杆必须四周交圈，用直角扣件与内外立杆固定。4.2.4纵向水平杆搭设要求：每一主节点处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上；小横杆轴线偏离主节点的距离不大于150；外侧突出立杆150；在任何情况下，不得拆除贴近立杆的小横杆。4.2.5扣件安装要求：扣件内的圆弧与钢管扣紧时，接触面不小于30%，扣件螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，并不大于65N.m；对接扣件的开口朝内，螺丝朝上；各杆件端伸出盖板边缘的长度不应小于100。4.2.6安全网铺设：脚手架外立杆内侧及出入口内侧

8、满挂绿色密目网围护,安全网之间必须连接牢固, 封闭严密并于架体脚手杆固定；上人斜道从底至顶设置踢脚板。每隔五步架设置一道水平兜网。4.3剪刀撑设置要求：剪刀撑从脚手架纵向两端搭起，搭设宽度为6根立杆，在外侧立面整个长度和高度上连续设置；剪刀撑与水平面的夹角为45600；剪刀撑的底部要插到架子底部，与立杆相交处要加旋转扣件；剪刀撑的接头必须全部采用搭接方式，搭接长度不小于1000，用不少于三个旋转扣件连接，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100；剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心距主节点的距离不大于150；4.4质量标准及检查方法4.4.1验收及偏差要求

9、：4.4.1.1 脚手架验收：架子搭设完毕投入使用前要及时检查验收，检查工作由工程负责人或安全负责人进行组织，验收时须有主管审批架子施工方案的有关技术和安全部门参加。检查依据为施工组织设计、施工措施、技术交底和有关规范。在检查过程中如发现工程技术文件与规范有冲突时以规范为准，并及时修改技术文件；架子检查要分阶段进行，根据本工程的特点架子分以下几个阶段进行检查：4.4.1.2脚手架的结构、尺寸应符合前述规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内；拉结点连接可靠，拉结点处的相交杆件的轴心距节点中心的距离150，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到4060N.m；脚手架立杆垂直度偏差应

10、1/400，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高20米时为不大于5；当架高20米时为不大于10。纵向水平杆的水平偏差应1/300，且全架长的水平偏差值不大于20。4.4.1.3脚手架在以下时间，需要经过检查验收合格后方允许投入使用或继续使用：作业层上施加施工荷载前；每搭设完10-13米高度后；达到设计高度后；遇有六级大风或大雨（化冻后）；停用超过一个月。除了按以上几个阶段进行检查外，项目安全部门每周必须对架子进行不少于二次的周检，技术部门安排测量人员及时做好架子的变形观测，观测项目主要是架子的垂直度和变形。4.4.1.4架子每次的检查验收均由安全部门做好检查记录，纳入安全资料存档。架子验收和定

11、期检查的主要项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、卸料平台处的构造；扣件螺栓是否松动；架子的变形；安全防护措施；是否超载。4.4.2脚手架的允许偏差：序号杆件类别项目偏差检查方法1立杆纵向垂直度H/400,且60经纬仪或吊线和卷尺横向垂直度H/600,且402间距步距20钢卷尺柱距50排距203大横杆一根杆的两端L/300,且20水平仪或水平尺同跨内外杆高度104小横杆水平10，外伸500钢卷尺5扣件安装主节点处各扣件距主节点距离150钢卷尺同步立柱上两相邻对接扣件的高度500立柱上对接扣件距主节点的距离h/3纵向水平杆上对接扣件距主节点距离L/3扣件紧固力矩45且65N.m扭力扳手6剪刀撑斜

12、杆与地面倾角45600角尺7脚手板外伸长度对接100a150钢卷尺搭接a1005 施工安全措施5、1搭设作业安全措施：5.1.1在架上作业的人员应穿防滑鞋和挂好安全带及戴好安全帽，为了便于作业和安全脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，不得有探头板；当暂时无法铺设脚手板时，用来落脚或抓握、把持的杆件均应是稳定的构架部分。位于立杆接头之上的自由杆不得用作把持杆。5.1.2架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递；对每完成一道工序，要互相询问并确认后才能进行下一道工序。5.1.3作业人员应佩带工具袋，工具用后装入袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人；架设材料要随上随用，以免

13、放置不当时掉落；每次收工前，所有架上材料必须全部搭设上，不要留在架子上，而且要形成稳定结构。5.1.4在搭设作业进行中地面上的配合人员应躲开可能落物的区域；现场人员必须佩戴安全帽，脚手架搭设人员必须持证上岗。5、2架上作业安全措施：5.2.1架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上的平整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人事故；在进行撬、拉、推等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的构件或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。5.2.2每次收工时，宜将架面

14、上的材料用完或码放整齐；严格禁止在架面上打闹戏耍、倒退行走和跨坐在外护栏上休息。不要在架面上急匆匆地行走或去办某些事情，互相躲让时应避免身体失稳；在脚手架上进行电气焊时，要铺铁皮接着火星并移去易燃物，以免火星点燃易燃物。并同时准备防火措施，一旦着火能及时予以扑灭。5.2.3在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式；脚手架上严禁集中堆放材料，大模板不得支设在脚手架上。5、3脚手架的拆除作业：5.3.1脚手架拆除作业前，要对作业人员进行技术安全交底，以确保拆除作业安全顺利进行；在统一指挥下，按照确定的程序进行

15、拆除作业。5.3.2一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件的顺序、一件一件的松开联结、取出并随即吊下。5.3.3拆卸脚手板、杆件、以及其他较长、较重、有两端联结的部件时，一定要两人或多人一组进行。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时，应把稳上端再松开下端联结并取下。5.3.4应尽量避免单人进行拆卸作业。单人作业时，极易因把持杆件不稳、失横而出现事故。5.3.5多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥，并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按程序的任意拆卸；因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，以免因架子晃动影响作业安全。5.3.6作

16、好安全防护工作：拆卸现场要有可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区内；严禁将拆卸下的杆件和其他材料向地面抛掷，已吊至地面的材料应及时运出拆卸区域，保持现场文明施工；高处作业的安全防护设施在每次作业之前应进行逐项检查、验收。5.3.7搭拆脚手架时，设专人统一指挥施工，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。6 文明施工及环境保护措施6.1在外上人斜道外侧满挂安全网。6.2在搭拆脚手架时，搭设各种杆件要轻拿轻放，严禁向下抛掷。6.3所用的各类周转材料在不用时必须分类码垛整齐。6.4拆除的物品及时回收，防止损坏浪费。6.5变形、扭曲、裂纹的钢管、扣件均不允许使用

17、，保证架体的安全稳定。6.6架体在使用过程不容许私自拆除架体中的任何一个扣件。7脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度35.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.20米。钢管类型为482.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米

18、。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚

19、手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.050/2=0.184kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/2=1.575kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.184=0.263kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.575=2.205kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08

20、0.263+0.102.205)1.2002=0.348kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.263+0.1172.205)1.2002=-0.409kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.409106/4248.0=96.371N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.184=0.219kN/m活荷载标准值 q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.219+0.9901

21、.575)1200.04/(1002.06105101950.0)=1.686mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.200=0.043kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值 P=1.20.043+1.20.220+1.41.890=2.96

22、2kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)1.0502/8+2.9621.050/4=0.783kN.m=0.783106/4248.0=184.398N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0361050.004/(3842.060105

23、101950.000)=0.027mm集中荷载标准值 P=0.043+0.220+1.890=2.153kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2153.1001050.01050.01050.0/(482.06105101950.0)=2.473mm最大挠度和 V=V1+V2=2.499mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

24、；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0361.050=0.037kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值 R=1.20.037+1.20.220+1.41.890=2.955kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值

25、包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1189 NG1 = 0.11935.000=4.161kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.200(1.050+0.300)/2=1.134kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.2004=0.816kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.20035.000=0.420kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG

26、1+NG2+NG3+NG4 = 6.531kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.780kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴

27、向压力： N=1.26.531+0.91.43.780=12.600kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.26.531+1.43.780=13.129kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.1801.2001.2001.200/10=0.039kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

28、 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.129kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为2079/16=130 0 允许长细比(k取1)，为1800/16=112 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.401； 钢管

29、立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =13129/(0.40397)=82.387N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.600kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为2079/16=130 0 允许长细比(k取1)，为1800/16=112 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.401； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.039kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；