高级爆破工程技术人员拆除爆破设计参考答案.docx

1、高级爆破工程技术人员拆除爆破设计参考答案设计一 桁架结构厂房房顶聚能切割拆除爆破(1)工程概况：某机械厂内铸工车间厂房，经鉴定为C级危房，需拆除后在原址重建一新厂房。为节约资金，经过论证认为原厂房的牛腿柱和行车轨道可以继续使用，因此只要求将厂房房顶拆除，同时要避免原厂房牛腿柱和行车轨道的破坏。房顶为钢筋混凝土桁架结构，南北长102m，东西宽18m，共19跨，单跨结构如图1所示。图1a中：1为要保留的牛腿柱和行车轨道； 2为天窗；3、4、5分别为上弦、腹杆、下弦上的爆破切割点； 6为裸露药包爆破点。图1b为钢筋混凝土桁架上切割点处的断面结构，其尺寸为15cm15cm，其中1为15mm螺纹钢筋及切

2、割器安放点； 2为钢筋外包混凝土。桁架结构跨之间采用20cm20cm的钢筋混凝土结构梁连接。(2)设计要求：试对上述拆除爆破进行技术设计，包括：爆破方案、爆破点的选取及理由、线型聚能切割器的结构和起爆网路等。(3)设计提示：对于大型桁架结构构筑物的拆除采用聚能爆破切割技术是有效的。其优点是安全性好、操作方法简单、有良好的经济效益。聚能切割爆破技术的作用原理是利用切割器(聚能装药)切断构件关键承重部位，形成缺口，使之失去承载能力和结构的整体稳定性，在其自重的作用下原位坍塌或定向倒塌。因此，聚能切割器形式、参数的选择就显得极为重要。桁(heng)架结构厂房房顶聚能切割拆除爆破设计思路：1.看清题意

3、，找出本设计特点；2.根据特点进行爆破方案设计：采用聚能切割爆破；设计拆除点及保护牛腿柱的技术措施；3.介绍聚能切割爆破原理；4.进行起爆网路设计。一、爆破方案：在分析桁架结构的特点后认为，桁架构件为螺纹钢筋外包混凝土，断面尺寸较小，不能实施钻孔爆破，采用聚能切割爆破为最佳选择。支撑整个屋顶及天窗的关键结构是桁架结构的支撑架。如果支撑架被切断，屋顶失去支撑后整体稳定性将被破坏，在其自重的作用下失稳而坍塌。根据上述思路，在支撑架两侧的下弦、腹杆、上弦上对称地设置了3处爆破切割点。为避免屋面向一侧倾倒而损坏行车轨道及牛腿柱，又在每个支撑架下弦的中点处设置一爆破点，用2kg的岩石炸药包实施裸露爆破。

4、该点的起爆时间比其两侧的爆破切割点提前110ms，同时该点与其他切割点构成倒三角型布置，可确保屋面及支撑梁尽可能向中间倒塌，避免屋面下落时对行车轨道造成破坏。为了确保完全切断，切割前将外包混凝土剥离掉，使切割器直接与钢筋接触。一、爆破方案：聚能爆破切断线距要保留的牛腿柱和行车轨道0.5m，以保护要保留的牛腿柱和行车轨道不受损坏。聚能爆破切断线应略呈八字形，避免万一下落不十分对称时塌落体对要保留的牛腿柱和行车轨道的冲撞。网路设计上要使同跨双侧切割线同时起爆，保证桁架下弦梁与地面保持平行塌落。八字切割线聚能切割爆破技术拆除大型钢结构建(构)筑物是利用聚能切割器(聚能装药)切断钢构件关键承重部位，形

5、成缺口，使之失去承载能力。破坏钢结构整体稳定性，使其产生失稳，在其自重的作用下原地坍塌或定向倾倒，达到整体解体的目的。根据工程需要，设计选用了两种尺寸的聚能切割器：40mm直径线型聚能切割器，线装药密度为1.53gmm；50mm直径线型聚能切割器，线装药密度为2.38gmm。选用1mm厚的纸壳作为切割器的外壳材料，紫铜板作为药型罩，“V”形罩锥角为90，厚度为0.9mm(图1)。二、线型聚能装药结构及其性能：线型聚能装药的制作没有统一标准，要求既有足够的切割能力，满足切割构件的要求，又不能有太多的爆炸能力剩余，同时还要便于安放。本工程中设计的是线型聚能切割器，具有铸装固体炸药带“V”槽的长圆柱

6、体装药结构。其特点是：外壳材料多样，不易产生危害性飞片（设计中选取纸壳）；装药量小，装药密度相对大；能量相对均匀、集中；制作和使用简单易行。炸药选取高能量、高密度、高稳定爆轰的“三高”炸药，选用装药成分为PETNTNT4060的熔铸混合炸药作为切割器的主装药。采用紫铜金属罩。参数为：切割器直径40mm、长度100mm；金属罩重13.5g；装药有效质量54g；切割器药型罩张开角的最佳理论值80101，为制作方便，设计中取为90；金属射流密度9.91g/cm3；射流长度12cm；最大切割深度46mm。三、切割器的安放及起爆网路：分别在裸露出来的每根钢筋上安放一个切割器，将安放在支撑架下弦、腹杆、上

7、弦上三处共12个切割器用导爆索联结在一起，作为一个起爆点，两侧起爆点共计24个切割器作为一组构成一段进行起爆。采用复式导爆管接力起爆网路起爆。利用MS1（虚线）和MS5（实线）导爆管雷管接力使下弦上裸露药包起爆时比同一跨支撑点切割点起爆提前110ms，确保屋面及支撑梁向中间倒塌。19跨药包外总延时2090ms，药包内装MS20（延时2000ms）。为有效控制爆破危害，在各切割点外采用了四层棉布包裹和双层浸湿草袋覆盖，在裸露爆破点，裸露药包上压双层沙袋进行防护，同时也提高了裸露药包的爆破威力。设计二 钢筋混凝土框架一剪力墙结构楼房的拆除爆破一、工程概况 拆除对象由18层高主楼和裙楼组成，主楼为钢

8、筋混凝土框架-剪力墙结构，高64.5m、宽15.0m、长36.0m，钢筋混凝土外剪力墙厚0.24m，共18根钢筋混凝土立柱，15层立柱截面为1.1m 1.1m，6层立柱截面为1.0m1.0m，7层立柱截面为0.9m0.9m，8层立柱截面为0.8m0.8m，8层以上立柱截面为0.7m0.8m，建筑面积9720m2：裙楼位于主楼东西两侧建筑面积约500m2。图2 楼房底层平面结构示意图设计要求：根据提供的条件，进行拆除爆破的技术设计，包括：方案确定、爆破缺口高度计算、爆破参数计算、起爆网路设计、爆破振动安全允许距离计算等。图3 楼房南立面示意图二、爆破设计：（一）工程概况（略）（二）爆破方案：1.

9、爆破前将主楼东西两侧的裙楼用机械和人工拆除，仅爆破主楼；2.由于楼房高64.5m，南北长36m，东西宽15m，南北向高宽比为1.8，东西向高宽比为4.3，故主楼采用向西定向倒塌的方案。为减少西侧倒塌范围和降低塌落振动强度，采用单向三折定向倒塌方案：分别在13层、89层和1314层布置三个三角形切口（见图）以A轴为铰链点，C轴开口；3.切口内剪力墙全部预先拆除。（三）爆破切口参数(1)切口参数设计炸高：承重立柱破坏高度按下式计算：H=K（B+Hmin），假定钢筋直径d=3.2cm，Hmin=(3050)d=(96160)cm，K -系数， K=1.52，由于立柱截面较大，为解体充分，便于破碎和清

10、运，适当加大立柱炸高，取K=2。 下切口H=K（B+Hmin）=2(1.1+1.5)=5.2m，中切口H=2(0.8+1.5)=4.6m，上切口H=2(0.7+1.5)=4.4m。采用三角形切口：取下切口高度9m，布孔1至3层；中切口高度6m，布孔8至9层；上切口高度6m，布孔13至14层。 (2)切口布置1.下切口：13层。切口高度h1=9m，C排柱子13层钻孔，B排柱子12层钻孔，A排立柱在1层底部布孔6个松动爆破成铰。2.中切口：89层。切口高度h1=6m，C排柱子89层钻孔，B排柱子仅在8层钻孔；A排立柱在8层底部布孔3个松动爆破成铰。3.上切口：1314层。切口高度h1=6m，C排柱

11、子1314层钻孔，B排柱子仅在13层钻孔，A排立柱底部布孔3个松动爆破成铰。（见图）（四）爆破参数1. 13层，柱子断面为1.11.1m，布孔2排。各排柱子布孔参数为：W=40cm，a=50cm，b=30cm，l=70cm；2. 8层，柱子断面尺寸为 0.80.8m，布孔2排，交叉布置。布孔参数为：W=35cm，a=50cm，b=10cm，l=50cm；3. 9层、1314层，柱子断面尺寸为 0.70.8m，布孔1排。布孔参数为：W=35cm，a=40cm，l=50cm；（见图）4. 1层C、B排柱子单耗q=1200g/m3，单孔装药量Q=363g，取360g。A排柱子单耗q=400g/m3，

12、单孔装药量Q=120g。5. 2、3层C、B排柱子单耗q=1000g/m3，单孔装药量Q=300g。6. 8层C、B排柱子单耗q=900g/m3，单孔装药量Q=300g，A排柱子单耗q=400g/m3，单孔装药量Q=120g；9层、13、14层C、B排柱子单耗q=900g/m3，单孔装药量Q=200g。9层、13层A排立柱单耗q=400g/m3，单孔装药量Q=100g。7.各层根据切口高度布孔；8. 剪力墙爆破参数在保证建筑物结构稳定的前提下，用机械或人工对剪力墙进行预处理。采用化墙为柱的处置方法，倒塌方向尽量处理多一些，倒塌反方向的处理相对要少一些，重点在1-3层、8-9层进行。剪力墙厚24

13、cm， 爆破参数为：W=0.12m，l=2/3=2/3 0.24=0.16m，a=b=0.3m，Q =qab=1300 0.3 0.3 0.24 =28g，实取30g。附：1.1m1.1m立柱另一种布孔方法：布孔3排，W=0.3m，排距b=0.25m，孔距a=0.5m，孔深L=0.8m；下切口单耗q=1.2kg/m3，以5个孔距为一单元，其负担体积为1.1m1.1m2.5m=3.025m3，装药量为3.63kg，布置14个孔，平均每孔0.26kg，实取每孔250g，每孔分2层装药，填塞长度30cm。30cm（五）起爆网路设计（方案1）1. 采用孔内外混合导爆管起爆网路：各切口内C排立柱孔内装M

14、S2段毫秒导爆管延时雷管(25ms)，B排立柱内装MS12段(550ms)，A排装MS16段(1020ms)，即各排之间的延时间隔分别为525ms和470ms；2. 各切口内用四通连接成网格式闭合网路；3. 三个切口之间用MS12段毫秒延时导爆管雷管接力起爆：下切口先爆，中切口迟后550ms起爆，上切口迟后中切口550ms起爆。图3 非电起爆网路图（五）起爆网路设计（方案2）起爆网路采用导爆管起爆系统，由导爆管、导爆管雷管和四通联成网格式闭合网路：1. 同切口从前至后延时500ms；2. 不同切口的同轴从下至上延时500ms；3. 从点火至起爆完成总延时2500ms；4. 用四通和导爆管组成导

15、爆管网格式闭合起爆网路，最后接2发电雷管用高能起爆器起爆。（六）爆破安全设计1. 爆破振动安全允许距离计算：切口内最大段药量为下切口C排立柱，每根立柱布孔14个，共计药量5.04kg，5跨柱子总药量Q段 =25.2kg，场地系数K取100，浅孔法拆除爆破楼房K取0.3，允许安全振速V=3cm/s，衰减指数取1.57，代入上式计算得爆破振动安全允许距离Rz=12.4m 。2. 爆破飞石距离计算 a. 弹道理论公式 式中：V飞石抛掷初始速度，m/s。 b. 经验公式： RF=70q0.58 式中 ：q炸药单耗，kg/m3。此式见李守巨“拆除爆破中飞石抛掷距离的研究”（爆破1994.4）,公式给出了

16、拆除爆破中混凝土块在无阻挡时最大飞散距离的统计规律。 以q=1.2kg/m3代入得： RF=77.8m. 必须加强对飞石的防护。（防护措施自编）3.爆破飞石防护措施：采用“覆盖防护、近体防护和保护性防护”相结合的综合防护方案。(1)爆破部位用2层竹排和1层密目安全网进行覆盖防护，窗口捆绑竹排防护；(2)在距楼房周围1.5m处搭设近体防护排架，上挂两层竹笆；(3)在朝向爆区方向的窗户上挂一层竹笆和草袋。2. 爆破参数设计炸高：承重立柱破坏高度按下式计算：H=K（B+Hmin）为了解体充分，底层各排柱子炸高加大至4m，二五层为2.5m，六层以上为2m。炮孔参数：最小抵抗线W取断面短边之半，即W=B

17、/2，对截面较大的梁柱通常取W0.30.5m；炮孔间距a(1.21.5)h，大断面多排布孔时，b=(0.81.2)a；孔深L=Hh。单耗K0.40.8kg/m3，构件强度大、楼层低、距离保护目标远，取大值。3. 一段（次）齐爆药量：最近的重点保护目标为北侧保护的眼镜厂综合楼，距离R10m，框架结构，取v2.5cm/s，计算得Q125.4kg。实际齐爆最大药量不超过40kg，按该药量计算，综合楼处的振动速度约1.30cm/s。4. 起爆网路采用导爆管起爆系统，由导爆管、导爆管雷管和四通联成闭合网路，采用500ms时差多段延时起爆技术（孔内半秒延时雷管）。4. 爆破效果：2003年9月18日下午起

18、爆，楼房按要求的方向和范围倒塌，倒塌长度36m，宽度40m，爆堆高度12m，相邻0.5m的眼镜厂综合楼安然无恙，周围楼房、商店、居民楼、空中线路、地下管道均完好无损。摘自：“中国典型爆破工程与技术”设计三 八层砖混结构楼房拆除爆破 (一)工程概况：拟拆除的住宅楼为八层砖混结构，楼房平面布置呈“ ”形，拐角重叠处有施工缝。1区楼长17.04m，宽11.04m。2区楼长53.04m，宽9.9m。楼高26.5m，总面积6500m2。承重墙为24cm砖墙，1、2层墙体为混凝土砖，3层以上为标准红砖，在结构拐角处有构造柱和圈梁，楼板为6芯预制楼板，厚10cm，楼梯、厕所为现浇结构。楼东侧25m处是围墙，

19、35m处为建设大道；南侧30m处为集贸市场；西侧8m处是围墙和架高压线。围墙外是某小区住宅楼群；北面55m处是围墙。75m处是一幼儿园。周围环境平面图如图5-4所示。2. 建(构)筑物的拆除爆破相关知识2.2砖混建筑拆除爆破大多采用逐跨坍落，也有采用原地坍塌的。当条件限制而必须采用向一侧倾倒时，应注意保留部分的砖柱和墙要有足够的支撑强度，特别是层数较多、较高的楼房，必须仔细验算，否则会发生严重后坐现象。（1）为使楼房顺利坍塌，影响楼房坍塌的原承重墙和隔断墙应预先拆除。（2）楼梯间和现浇楼梯往往会影响楼房的倒向和解体，爆前应将楼梯逐段切断，并在相关墙体上布孔装药，与楼房一起爆破。（3）砖混结构住

20、宅，要注意卫生间、厨房的具体位置，因其墙多、开间小、整体性较好，爆前应先作弱化处理。否则，若这些结构在倒向前方，则会造成倾倒不彻底；若在倒向后方，则会造成解体不充分。一般年代久的旧砖混结构楼房, 强度较差,在爆破破坏了一边墙体后，承重墙垮塌，上部结构会在重力作用下倒塌破碎。爆破缺口高度有以下经验公式：爆破缺口高度与建筑物高度H、宽度L和承重墙厚度B有关的近似公式： h=KLB/H 式中：K经验系数，可取K=23； 工程实践中总结的经验公式为： h=（1.53.0）B砖混建筑物拆除爆破要求将爆破切口内所有影响倒塌的部位都清理干净，但是在施工预处理时，没有对一些影响倒塌的非承重墙进行预拆除，因此在

21、爆破后原来的非承重墙成了承重墙，支承住上部结构，使建筑物没有倒塌；或者是对爆破切口内的部分承重墙、柱没有布孔爆破，爆前又没有进行减弱处理，致使切口部位爆破时未能较彻底的破坏，成了临时支撑，造成建筑物未倒塌。(二) 爆破总体方案选择1. 本工程的难点：爆区周围环境复杂，爆破必须保证周围建筑物的安全，特别是西侧高压线的安全；1区与2区有重叠部分，如向北侧倒塌，1区的倒塌高度会影响2区的倒塌；墙体拐角处有构造柱，需特别处理。2. 设计思想：楼房高26.5m，楼房北侧有75m空地，高宽比和倒塌距离满足定向坍塌条件，决定采取向北定向坍塌方案；加大1区爆破切口高度，降低1区爆堆坍塌高度，延长1区和2区之间

22、的起爆时差，以减少1区爆堆对2区的影响；为保护2区楼西侧距离8m的高压线电杆，2区采取楼中间先起爆，逐段向两侧延时，使2区有向中间倒塌的趋势；对爆破切口内的构造柱周围0.5m范围的墙进行预拆除。3. 爆破方案：1区向北定向坍塌，采用三角形切口，切口高度至第3层；2区向北定向坍塌，采用三角形切口，切口高度至第2层。4. 切口参数计算：对24砖墙 ，h=3=0.72m。 1区切口布置到第3层，按楼层平均高度3.3m计算，切口高度为7.3m；2区切口布置到第2层，切口高度为5.2m；切口顶点钻2排孔对墙体进行弱化处理；构造柱爆破部位稍高于墙体；切口内承重墙体适当进行预拆除，预拆除应保证建筑物结构的安

23、全。(四)爆破参数设计：24墙：a=30cm，b=25cm；l垂=16cm，l倾=22cm；单耗q=1000g/m3。计算得单孔药量Q垂=18g，实取Q垂=20g，Q倾=25g。 构造柱：b=25cm；l垂=17cm；单耗q=1200g/m3。计算得单孔药量Q=22.5g，实取Q=25g。 采用密实装药结构。 (五)起爆网路：采用导爆管和电雷管混合起爆网路：1区孔内MS6段导爆管雷管，每2025发孔内导爆管用2发1段导爆管雷管孔外接力；2区孔内MS15段导爆管雷管，由中间向两侧用MS3段导爆管雷管接力。1区与2区联成一个网路，最后用2发电雷管引爆。用高能起爆器起爆。 复式交叉捆联起爆网路1-炮

24、孔；2-反射四通；3-电雷管；4-导爆管导爆管环形爆破网路 (六)爆破安全与校核 1.爆破振动： 家属楼为框架结构，其安全允许振动速度取V=3cm/s，以K=100，=2.0，K1=0.5代入，计算R=20m时Qmax=117kg。即只要爆破时段发药量小于117kg，爆破时家属楼是安全的。 2.塌落振动： m为下落构件质量，大楼总重约6500t，大楼倾倒时并非自由落体，故按总质量的1/3估算；重心落差（构件中心高度）H=12m；g为重力加速度，9.8m/s2；为地面介质的破坏强度，一般取10MPa；R为观测点至冲击地面中心的距离，取35m；kt、为衰减系数，分别取kt=3.37、=1.66。计

25、算得地表振速v=2.51cm/s，小于安全标准。 3.爆破飞石防护措施： 采用“覆盖防护、近体防护和保护性防护”相结合的综合防护方案。 （1）爆破部位用2层竹排和1层密目安全网进行覆盖防护，窗口捆绑竹排防护； （2）在距楼房周围1.5m处搭设近体防护排架，上挂两层竹笆，西侧靠小区在排架内侧挂一层草袋； （3）在西侧围墙下垒一道高1.2m、宽1m的沙袋墙防止爆碴挤垮围墙。 设计四 100m钢筋混凝土烟囱双向折叠爆破（一）工程概况：该烟囱高100m，为钢筋混凝土筒式圆形结构，因该烟囱建成后该厂即停产，故该烟囱未使用。烟囱筒身采用C30钢筋混凝土整体滑模浇筑，内衬为红砖砂浆砌筑而成。筒身布单层钢筋网

26、，010m范围内竖向钢筋为28mm，环向为18mm，间距均为200mm。+1.0m标高处，烟囱外直径7.8m，混凝土壁厚为40cm，内衬红砖厚24cm，隔热层为10cm，钢筋保护层为10cm。在烟囱底部正东、正西方向各有一高1.8m，宽1.0m的出灰口，在+5.6m标高处，正南、正北方向各有一高4.8m，宽3.2m的烟道口。H30m处外直径6.57m，混凝土壁厚为30cm，内衬红砖厚12cm，隔热层为5cm，竖向钢筋为22mm，环向钢筋为l8mm，间距为20cm。见图5-5。 （二）设计要求：1.采用“东西向双向折叠倒塌”的总体倒塌方案，即上部切口布+30.00m处，向正西倒塌；下部切口布于+

27、1.00m处，向正东倒塌。采用先上后下的起爆顺序。2.进行拆除爆破设计，包括：爆破切口设计、起爆网路设计、安全防护设计。 相关资料： 上下缺口之间的起爆时差主要由两个方面决定：一是避免上段筒体塌落时后坐，保证初始阶段的倾倒方向；二是两段筒体折叠及落地状态满足要求。应使上缺口先形成，并保证下缺口起爆时，上部筒体己有定向倾倒的趋势，在上下缺口时差选择过程中可以考虑允许上部筒体已偏转12；在支撑断面整体发生屈服破坏以前，下部缺口必须起爆；在上缺口位置确定的条件下，选择合理起爆时差，使烟囱落地状态达到预定的效果。青岛158m高钢筋混凝土烟囱双向三折爆破拆除起爆段别： 61.85m：MS1段 0ms 3

28、1.85m：MS19段 1700ms 0.6m： HS7段 3000ms 广州水泥厂100m钢筋混凝土烟囱双向三折爆破起爆时差： 60.2m： 0ms 30.2m： 1350ms 0.5m： 2400ms 徐州47m砖烟囱单向折叠起爆段别： 14m：HS1段 0ms 2.5m：HS6段 2500ms 在上段倾斜5060时下段切口起爆；在上段倾斜70时，下段开始倾倒。 （三）爆破方案： 1.采用“东西向双向折叠倒塌”的总体倒塌方案，即上部切口布+30.00m处，向正西倒塌；下部切口布于+1.00m处，向正东倒塌。采用先上后下的起爆顺序。 2.爆破切口设计：上下切口均采用正梯形缺口。梯形短边取1/

29、2周长，长边按切口圆心角取值（见切口展长）。 切口圆心角：+30.00m：215；+1.00m：220切口高度：根据经验，h（3.0 5.0）， +30.00m处=0.30m，h1.5m，取h=1.5m； +1.00m处=0.40m，h2.0m，取h=3.5m。 切口展长：+30.00m处L=(215/360)20.64=12.33m；+1.00m处L=(220/360)24.49=14.97m。 切口闭合角：+30.00m：=25；+1.00m：=30 定向窗：+30.00m：宽1.2m，高0.56m的三角形，定向窗顶角= 25 ； +1.00m：宽1.5m，高0.87m的三角形，定向窗顶角

30、= 30.1。 支撑区处理：下部支撑区出灰口用高标号水泥砂浆砌75cm砖墙砌筑并抹面，养护期不少于5天。 3.爆破参数设计：上切口炮孔直径d=40mm；炮孔深度l=0.68=20cm；炮孔间距a=30cm；炮孔排距b=25cm；单孔药量Q=qab=45g(q=2kg/m3)，实取单孔药量Q=50g。炮孔排数：N=1.5/0.25=6，即布置炮孔6排、228个。内衬为12cm砖墙，将其预处理，化墙为柱，在内衬与筒壁间用少量外部装药与筒壁炮孔同网同段起爆。 4.下切口炮孔直径d=40mm；炮孔深度l=0.68=28cm；炮孔间距a=35cm；炮孔排距b=a=35cm；炮孔排数：N=3.5/0.35

31、=10，即布置炮孔10排、390个。单孔药量Q=qab=98g，取单孔药量Q=100g(q=2kg/m3)。内衬经预处理后，钻孔爆破并与底部爆破缺口同网同段起爆。内衬爆高2.4m，l=16cm，a=b=30cm，q=50g。共布孔9排，实钻炮孔300个。 5.本工程均采用2号岩石乳化炸药。 6.预处理：上、下切口处切断烟囱避雷针；+4.6m处烟道分割墙爆前拆除；+4.6m处烟道分割墙横梁钻垂直孔6个，与下切口内衬一同起爆，单孔药量100g。 7.上下切口起爆时差2.2s。 8.起爆网路：上切口孔内为毫秒1段导爆管雷管，孔外20发捆联用2发瞬发电雷管起爆；下切口孔内为ms16导爆管雷管，孔外用ms16导爆管雷管捆联后再用2发瞬发电雷管起爆。上下切口电雷管串联用起爆器起爆。 9.因下部缺口迟于上部缺口较长时间由孔外延迟起爆。则下部缺口必须采用有效措施保证其在起爆