48m连续梁支架计算书.docx

1、48m连续梁支架计算书48m连续梁支架计算书1、工程概况与检算依据1.1概况挂篮悬浇32m+48m+32m连续梁0#长6 m，重量314t，1#块长3m，重量104t，考虑挂篮拼装空间，0#块、1#块同时采用支架现浇。1.2检算依据钢结构设计规范GB500017-2003建筑结构荷载规范MIDAS/CIVIL有限元软件2、托架检算2.1托架结构采用钢管支架（63010mm），共计4根，其中靠近墩身2根为竖直立柱，远离墩身采用倾斜立柱（竖直角8），钢管柱上设置横梁（2I45a），横梁上铺纵梁（I25a），考虑横梁悬臂过长，在钢管柱上设置斜撑（220）用于支撑横梁，钢管柱间设置剪刀撑（10），考虑

2、倾斜立柱的稳定性，设置拉杆（I25a）与竖直立柱连接，并锚固与墩身。2.2荷载将0#、1#块荷载分为3个截面计算，即根部横隔板外截面（截面1），梁高开始变化处截面（截面2）和0#块端部截面（截面3）。图1：0、1#块纵断面图2.2.1各截面混凝土自重2.2.1.1截面1图2：截面1图钢筋混凝土按2600kg/m3计算2.2.2其他荷载2.2.2.1模板体系（含底板模板支架）根据计算：P2=1.5kPa 2.2.2.2砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0 kPa2.2.2.3砼施工振捣荷载按规范规定：P4=2.0kPa 2.2.2.4施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5kPa 2.2.2.

3、5考虑混凝土浇注不对称3t不平衡力和2t不平衡人群荷载。2.3荷载组合按概率极限承载力计算即Sd(rgG;rqQ)=1.2SG+1.4SQ 式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应 SG：永久荷载中结构重力产生的效应 Sd：荷载效应函数 rg：永久荷载结构重力的安全系数 rq：基本可变荷载的安全系数 强度满足的条件为：Sd(rgG;rqQ)rbRd 式中rb：结构工作条件系数 Rd：结构抗力系数 各截面计算如下表表1截面1序号部位宽度（m）混凝土面积（）混凝土自重（KN/m）模板系统（KN/m2）砼施工倾倒（KN/m2）砼施工振捣（KN/m2）施工机具人员（KN/m2）分项组合组合值（KN/m）纵

4、梁根数单根荷载值恒载1.2（KN/m）活载1.4（KN/m）11/2翼缘板2.651.1630.161.5422.541.0 31.5 72.5 236.2 21/2腹板1.741041.5422.5127.9 20.2 148.1 349.4 31/2底板1.652521.5422.565.4 19.6 85.0 3.524.3 表2截面2序号部位宽度（m）混凝土面积（）混凝土自重（KN/m）模板系统（KN/m2）砼施工倾倒（KN/m2）砼施工振捣（KN/m2）施工机具人员（KN/m2）分项组合组合值（KN/m）纵梁根数单根荷载值恒载1.2（KN/m）活载1.4（KN/m）11/2翼缘板2.

5、651.1630.161.5422.541.0 31.5 72.5 236.2 21/2腹板1.73.84499.9441.5422.5123.0 20.2 143.2 347.7 31/2底板1.651.8848.881.5422.561.6 19.6 81.3 3.523.2 截面3序号部位宽度（m）混凝土面积（）混凝土自重（KN/m）模板系统（KN/m2）砼施工倾倒（KN/m2）砼施工振捣（KN/m2）施工机具人员（KN/m2）分项组合组合值（KN/m）纵梁根数单根荷载值恒载1.2（KN/m）活载1.4（KN/m）11/2翼缘板2.651.1630.161.5422.541.0 31.5

6、 72.5 236.2 21/2腹板1.73.1581.91.5422.5101.3 20.2 121.6 340.5 31/2底板1.651.68543.811.5422.555.5 19.6 75.2 3.521.5 2.4结构计算采用MIDAS/CIVIL软件进行计算2.4.1建模分析2.4.1.1边界条件弹性连接（刚性）：根据midas软件说明和弹性力学原理，各型钢之间采用焊接，由于没有立柱，墩等支撑，实际上各下部型钢对上部型钢之间是一个弹性支撑，从而形成一个弹性刚体，故而采用，弹性连接（刚性）；一般连接：钢管柱、牛腿根部采用焊接，杆件单元的各自由度都被限制，故而在这些焊接处采用固结。

7、2.4.1.2荷载根据以上计算结果并考虑荷载组合后进行荷载输入2.4.2结构内力与变形2.4.2.10#块施工2.4.1.1.1整体模型整体模型图3：0#块结构整体模型图2.4.1.1.2纵横梁应力图4：纵横梁应力图最大应力62.5MPa235MPa图5：纵横梁变形图最大值3mm2.4.1.1.3横梁以下部分应力图6：横梁以下部分应力图最大值158MPa235MPa变形图7：横梁以下部分变形图最大值3mm2.4.1.1.4钢管柱应力图8：钢管柱应力图最大值27MPa235MPa检算钢管桩按a类截面（轧制），实际为b类截面（卷制），考虑应力富余量过大，钢管柱较短，a、b截面稳定系数相差不大，不再

8、验算。2.4.2.21#块施工2.4.2.2.1整体模型图9：1#块结构整体模型图最大值206MPa235MPa2.4.2.2.2纵梁应力图10：纵梁应力图最大值133MPa变形图11：纵梁变形图最大值9.2mm2.4.2.2.3横梁应力图12：横梁应力图最大值212.4MPa235MPa变形图13：次纵梁变形图最大值8.8mm2.4.2.2.4下部结构应力图14：下部结构应力图变形图15：连接杆变形图最大值5.6mm2.4.2.2.5图16：钢管柱应力图检算钢管桩按a类截面（轧制），实际为b类截面（卷制），考虑应力富余量过大，钢管柱较短，a、b截面稳定系数相差不大，不再验算。2.4.2.2.

9、6整体变形图17：整体变形图最大值3mm2.5混凝土压应力2.5.1支反力图18：0#块施工反力图最大值241.6KN反力结果表（0#块）序号节点荷载FX (kN)FY (kN)FZ (kN)MX (kN*m)MY (kN*m)MZ (kN*m)备注1780gLCB313.1 0.4 94.6 -1.0 -0.9 -1.8 钢管桩2782gLCB30.7 0.7 241.6 1.8 1.9 -2.8 3785gLCB313.2 -0.4 95.6 0.9 -1.0 1.8 4787gLCB30.6 -0.8 241.3 -1.7 1.9 2.8 5836gLCB3-13.8 -29.1 194

10、.4 -0.2 -53.2 -7.7 牛腿6837gLCB3-13.9 29.1 194.5 0.2 -53.1 7.7 图19：1#块施工反力图最大值735.4KN反力结果表（1#块）序号节点荷载FX (kN)FY (kN)FZ (kN)MX (kN*m)MY (kN*m)MZ (kN*m)备注1780gLCB3117.5 3.7 735.4 -7.5 24.1 -9.7 钢管桩2782gLCB314.3 0.5 164.8 0.9 30.8 -6.8 3785gLCB3109.9 -4.9 689.3 10.4 21.9 9.1 4787gLCB312.6 -0.4 166.3 -1.0

11、27.0 3.8 5836gLCB3-130.1 -11.8 59.2 -0.1 -32.6 -3.9 牛腿6837gLCB3-124.1 12.8 70.5 0.1 -33.4 3.7 2.5.2钢管柱下混凝土应力钢管柱下埋0.80.8m钢板，混凝土为C35混凝土压应力为：735.4/0.64=1.2MPa16.7MPa柱底弯矩也会产生一个压力，考虑弯矩值较小，而且有焊缝的存在，不再验算弯矩对混凝土产生的应力。2.5.3牛腿处焊缝假定该处剪力有竖向焊缝承受，拉力和弯矩有横向焊缝承受根据钢结构设计规范GB500017-2003直角角焊缝计算正面直角角焊缝受剪（作用力垂直于焊缝长度方向）侧面直角

12、角焊缝受剪（作用力平行于焊缝长度方向）在垂直于角焊缝长度方向的正应力和沿角焊缝长度方向的剪应力共同作用处。焊缝处弯矩产生的拉力（0#块施工时较大）53.2/0.25=213KN(0.25为牛腿中心到焊缝的距离)横向拉力：14KN合计227KN227/0.01/0.18=126MPa160MPa（0.18m为焊缝长度，0.01m焊缝计算厚度）剪力194.5/0.01/0.4=48.6KN160MPa组合应力： =135MPa160MPa2.5.4牛腿处混凝土应力0#块施工时假定弯矩由最上面2根承受53.2/0.32/490.6/2=170MPa310MPa1#块施工时牛腿下面有10根直径25mm螺纹钢筋，那么钢筋拉应力为130.1/490.6/10=26.5MPa假定弯矩由最上面2根承受32.6/0.32/490.6/2=103.8MPa合计应力：26.5+103.8=130.9MPa310MPa4、结论综上计算，该托架强度，刚度，稳定性满足使用要求。