承插式脚手架专项施工及方案.docx

1、承插式脚手架专项施工及方案第一章 编制说明建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；建筑施工钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011、J842011；混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2011；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；建筑结构荷载规范 GB50009-2006；本企业内部质量、安全、环境体系文件，企业标准及管理制度 建筑施工手册及参考文件资料国家及省、市有关安全生产的法令、法规及规定本工程施工组织设计第二章 工程概况XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX

2、XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX第三章 承插式脚手架介绍承插式脚手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。与盘扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性强，易于管理等特点。承插式脚手架在脚手架发展史上实现了三个第一：即“第一个”实现了钢管脚手架在结构上无任何专门的锁紧零件；“第一个”实现了在钢管脚手架上无任何活动零件；“第一个”实现了我国对整体新型钢管脚手架的自主知识产权。该产品已被普遍使用于路桥、市政工程中，在房建工程中正被广泛运用。 第四章 施工特点承插式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点

3、类似碗扣架又优于碗扣架，具有可靠的双向自锁能力；解决了传统脚手架靠人工锁紧的不足。无任何活动零件；撘拆速度是普通脚手架的8-10倍。 运输、储存、搭设、拆除方便快捷；受力性能合理；能更好的满足施工安全的需要；可以自由调节；产品标准化包装；组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。 第五章 架体组成承插式是脚手架由于设计上的特点，只要用铁锤敲击横杆上横插头即可锁紧，横杆上加荷载时，锁紧更可靠。每只轮扣上可同时插接四支横杆，四支横杆互为90度。立杆：立杆高度选用2.5m规格。立杆上焊接 4 个方向的圆扣形孔板。其中第一个圆口型孔板距地0.35米，横杆：两端焊接有扣接头，做为与立杆扣接

4、的水平杆件。梁底横杆：因梁截面尺寸不同，梁底部位用普通48*2.75mm钢管做为梁底杆。第六章 架体定型布置6.1适用范围承插式脚手架适用于本工程标准层（2.9米层高）模板支撑架，主龙骨(主梁）用48*2.75钢管,次龙骨（小梁）采用40mm60mm方钢（见注释），架体高度2.8米，立杆2.5米，上或下配可调顶托。注：因为方木相比较方钢：强度小，易折断，易弯曲变形，不便多次利用。易造成资源浪费。故施工现场各单体顶板加固时均采用方钢（40*60mm）代替方木做模板支护工作。承插式脚手架适用于结构形式较规整的结构。6.2立杆选择承插式脚手架立杆采用壁厚为2.75mm钢管，受力计算时应根据现场实际情

5、况进行调整，本工程按壁厚为2.75mm进行计算。立杆需选用标准杆，根据本工程的楼层2.9米高度，现选用标准型号2.5米标准杆，距墙柱边350（300）mm，根部或上部配可调顶撑，将满足模板架体的高度。6.3横杆选择横杆均为标准杆件，根据本工程室内净跨、楼梯间、走廊、阳台实际情况，水平横杆主要选1200mm、600mm尺寸，同时搭配部分300mm、900mm尺寸横杆。6.4步距选择架体步距的设置需与圆形扣板（承插口）相对应，且最底部圆形扣板距立杆底端距离为350mm，故扫地杆实际设置于400mm处。根据本工程现场实际情况，第一步扫地杆按实际设置距地400mm，纵横向双向设置，第二步水平杆布置在距

6、扫地杆向上1.5m处，纵横向双向设置。框架梁（梁高大于400mm）底设第三步水平杆，平行于梁轴线方向设通长水平杆，垂直于梁轴线设小横杆托底，间距600mm。6.5架体布置架体布置时需按实际开间尺寸排设，排设时先从建筑物一端开始，向另一端立杆定位，定位时按立杆间距1200mm进行，局部不足排设间距的可减小一个横杆等级进行排设。梁底宜采用锁钢管扣件的形式进行支设，可以保证梁板模板的正常搭设。6.6楼层顶板模板支撑楼板模板选用12mm厚竹胶板做为面板，主龙骨间距1200mm，次龙骨采用4060mm方钢立放，间距300mm，搭接不少于500mm，方钢模数5米、6米（2+2+2、3+3、2+3），根据开

7、间大小切割调配，模板拼缝处及四周须用木枋固定，防止模板翘头不平整。对于梁高大于等于700mm 的框架梁，梁底需另加设立杆顶撑（间距600mm）。 第七章 施工流程及要求6.1施工流程测量放线，确定本层梁、板位置定位立杆，并作出十字标记竖立杆并搭设扫地杆及第一步横杆搭设上部横杆及剪刀撑锁梁底钢管铺设梁底模板板底模板铺设将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆排列整齐。先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。在立杆全部竖立完成后，进行上部

8、立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整体搭设。搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。梁底模板铺设时，次楞方钢放置应平顺，且靠近节点位置需放置次楞。板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。6.2施工要求所有模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟悉方案要求，根据楼层高度，混凝土构件大小，确定立杆的间距（大面积按900mm，局部尺寸不足可搭配间距600mm或300mm布置）、确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置，注意横杆能尽量纵横贯

9、通，平直。梁底的立杆与板底的立杆能通过横杆形成整体。立杆基础应坚实，且底部宜设置垫板（木方或模板）防止钢管端头对下层混凝土板面造成损伤。横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情况进行检查。立杆可调底托、顶托伸出长度均不应大于300mm，顶托深入立杆内长度不得小于150mm，且可调底托及顶托需满足建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程中的要求。6.3现场情况处理若立杆底部楼板存在较大错台（降板），降板位置架体正常搭设时无法与周边架体连接形成整体。处理：可在降板位置立杆下设置较厚的垫板将立杆底部调至同一标高，或按建筑施工承插型盘扣式钢管支

10、架安全技术规程要求使用可调底座。其他情况可按现场具体情况另行确定搭设措施。 第八章 脚手架检查与验收脚手架的检查与验收严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第8条检查与验收相关条款及建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）表3.0.4-1落地式脚手架检查评分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使用。第九章 混凝土浇筑混凝土浇筑顺序为：浇筑框架梁墙、筒体、主次梁板。混凝土浇筑前做好浇筑范围内模板下方人员的清场工作，并安排专人看管，防止混凝土浇筑期间有人进入支模下逗留歇息。本工程混

11、凝土全部采用预拌（商品）混凝土，混凝土的运输以泵送为主，塔吊吊运为辅。混凝土浇注时，项目部派专人观察模板和支撑系统的变形情况，发现异常情况立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经项目技术负责人检查同意后方可复工，夜间施工应配备足够的灯光照明及有关抢险材料，以保证安全。第十章 支撑系统及模板的拆除大梁侧模和柱模因混凝土养护需要，混凝土浇筑24小时后拆除，底模及其支撑系统要等到混凝土同条件养护试块经试验达到规范要求强度值后方可进行。楼层支撑架体经项目技术负责人同意后，方可进行底模及支撑系统的拆除。 模板拆除方法：先松开顶托，然后拆除方木，接着再拆除模板，模板拆除的顺序遵循先支后拆，后支先拆的原则

12、，拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件等运出对放。模板、配件等运完后才准拆除支架，支架拆除顺序为从上往下逐层拆除，严禁上层未拆除完毕，就拆除下面一层。拆除时应先搭设脚手架或操作平台，并在四周设防护栏，任何人不得在正在拆除的支模下通行。拆模应在日间拆除，光线不足的部位应配备足够的灯光照明，作业全过程应有质量和安全员在场监督。第十一章 脚手架施工安全注意事项搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时解决。拆模采用长撬杆，严禁操作人员

13、站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在主要通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。脚手架必须严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意改变构架设计。施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工程师同意，并由施工工长旁站指挥，

14、防止误拆杆件。板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称100厚混凝土楼板新浇混凝土板板厚(mm)100模板支架纵向长度La(m)6.6模板支架横向长度Lb(m)3.3模板支架高度H(m)2.9 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝

15、土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.4510.5=0.225风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1

16、800（现场按1500）顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)300小梁间距l(mm)400（现场按300）小梁最大悬挑长度L1(mm)300主梁最大悬挑长度L2(mm)300平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)12抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000122/624000mm3 I=bt3/121000123/12144000mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)

17、h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.1)+1.413=7.332kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.1)=3.132kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.1)+113=5.61kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.3320.42=0.147kNm =Mmax/W=0.147106/24000=6.125N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=55

18、.614004/(3849350144000)=1.389mm max=1.389 mmmin400/150，10=2.667mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形钢管截面类型60402.5截面惯性矩I(cm4)22.07截面抵抗矩W(cm3)7.36抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.4(0.3+(24+1.1) 0.1)+1.40.43=3.029kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.4(0

19、.3+(24+1.1) 0.1)+10.43=2.324kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.477106/7360=64.81N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax2.102kN Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=2.102100040602-(40-5)552/(82207005)9.078N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.458mm=minla/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、

20、支座反力 承载能力极限状态 R1=2.443kN R2=4.204kN R3=2.443kN 正常使用极限状态 R1=1.87kN R2=3.219kN R3=1.871kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型482.75截面惯性矩I(cm4)10.04截面抵抗矩W(cm3)4.18抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max2.443,4.204,2.443/2=2.102kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,

21、R3/2=max1.87,3.219,1.871/2=1.6095kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.754106/4180=180.383N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax4.132kN 2Vmax/A=24.1321000/39121.136N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=2.119mm=minla/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)482.75回转半径i(mm)16抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)391立柱截面抵抗矩(c

22、m3)4.18支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7300=1420mm l02=h=1.21800=2160mm 取两值中的大值l0=2160mm =l0/i=2160/16=135=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1420/16=88.75 查表得，=0.566 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.431.21.2=11.249kN f=N1/(1A)11.249103/(0.5663

23、91)=50.83N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=2160/16=135 查表得，=0.28 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.1)+1.431.21.2=12.2kN f=N2/(2A)12.2103/(0.28391)=111.436N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.2251.21.82/10=0.11kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(

24、24+1.1)0.1)+0.91.431.21.2+0.11/1.2=10.736kN f=N1w/(1A)+Mw/W=10.736103/(0.566391)+0.11106/4180=74.828N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.1)+0.91.431.21.2+0.11/1.2=11.687kN f=N2w/(2A)+Mw/W=11.687103/(0.28391)+0.11106/4180=133.066N/mm2=200N/mm2 满足要求！

25、八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =11.249kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.2256.62.96+0.556.64)=50.852kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.351.056.63.32/2=50.941kN.m MT=50.852kN.mMR=50.941kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主

26、要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.256.62.9+0.556.64)=24.324kN.mMR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.16.63.32/2=172.713kN.m MT=24.324kN.mMR=172.713kN.m 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100 F1=N=11.687kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1

27、条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临

28、界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)192080/1000=73.674kNF1

29、=11.687kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F