2023年试验检测师《水运结构与地基》思维导图.pdf

1、 结构试验静力试验承戮能力和变形、裂缝控制动力试验动力特性、动力反应 钢筋混凝土构件和允许出现裂缝的预应力混凝土构件应进行承载力、挠度和裂缝宽度检验；不允许出现裂缝的预应力混凝土构件进行承载力、挠度和抗裂检验结构性能检验梁板类简支受考预制构件试验 对大型构件及有可靠应用经验的构件，可只进行裂缝宽度、抗裂和挠度检验。对使用数量较少的构件，当能提供可靠依据时，可不进行结构性能检验.检验数量：同一类型预制构件不超过100。个为一批，每批随机抽取1个构件进行结构性能检验.应用商店搜索“狎考宝典”卜载安装题库软件，章节精炼、历年真题、模拟考试、错题练习，四大功能轻松辅考!第一篇第2章混凝土结构材料力学性

2、能（D试件混 凝 土（轴心）抗压强度试验试件尺寸设备劈裂抗拉强度速率i窿计算试件尺寸步骤智号网窘方微信2757884025混凝土静力受压弹性模量试验计算 养护尺寸混凝土骨料最大粒径4试件最小边长的1/3抗压：150*150*150mm（前隹）;100*100*100mm;200*200*200mm轴心抗压：150*150*300mm（标准）；100*100*300mm;200*200*400mm,三两准试彳锄高宽I养护室温度202。匚 湿 度95%以上；或202。（：不流动的水中养护C30SC60,取0.50.8MPa/sNC60,最大值与最小值与中间值之差均超过中间值的15%,试验无效200

3、mm立方体试件换算系数*1.05;100mm立方体试件*0.958R0.81.0MPa/sF=P/A,计 筋 确 至0.1 MPa3个强度中最大值或最小值之一与中间值之差超过中间值的15%,取中间值150*150*300mm（标准）半径75mm弧形垫条不得重且使用 3 0目 C60,|R0.050.08MPa/s2iC60,最大值与最小值与中间值之差均超过中间值的15%,试验无效100mm立方体试件换算系数*0.85C30,取 0.020.05MPa/s?0.080.10MPa/sF=2P/nA,计算精确至0.01 MPa 3个强度中最大值或最小值之一与中间值之差超过中间值的15%,取中间值1

4、50*150*300mm（屣），6个 一 组（3个 轴 心 演）对中当两次变形值的差与平均值之比大于20%,重新对中力 瞄 至 基 准应力0.5M Pa,恒载60 s,并在以后的30s内记录变形读数期 均 匀 加 荷 至1/3轴心抗压强度的荷我值，恒载6 0 s,并在以后的30s内记录变形读数卸荷至0.5MPa,恒载6 0 s,同速度加荷至1/3轴心抗压强度荷载值，恒载60 s,卸载至0.5MPa预压/-反复进行两次预压,_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

5、 _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _基准应力0.5MPa持荷60 s,并在以后的30s内记录每侧变形，加压/-再加荷至1/3轴心抗压强度荷载值，持荷60 s,并在以后的30s内记录每侧变形，一组3个中有一个测试后的抗压强度值与轴心抗压强度值之差超过轴心抗压强度值的20%,取其余两个测值的平均值两个都超过，试验无效 钢筋拉伸i懈上任意切取，长度包含两端的夹持端和中间的自由长度，岛由长度2原始标距+2倍直径；原始标距一般5倍或13自直径 钢筋试样2根;钢绞线试样3根 室温1035,严格时235 使用引伸计测量应变或控制试睑机横梁位移速率应 变 速 率 控 制/-0.0002

6、5/S,相对误差20%3$mE1.5*1OA5MPa,应力速率取w20MPa/s应力速率控制 按材料弹性模量大小-.弹模E21.5*10A5MPa,应力速率取60MPa/s有明显屈服现象屈服强度(下屈服)没有屈服现象 抗拉强度图解法、指针法、自动装置.规定塑性延伸强度(0.2%)在塑性范围，改为应变速率控制，应变速率不超过0.0025/s弹模E1.5*10人5MPa,应力速率取220Mpa/s弹模EN1.5*10A5MPa,应力速率取660Mpa/s含碳量高，屈服强度和抗拉强度高，伸长率小/-:分辨率优于0.1 mm的量具，准确至0.25mm断 后 伸 长 率/-断裂处与最接近的标距标记的距窗

7、2原始标距的1/3,方为有效弓I伸计0.5级或优于0.5级；力曦速率取应力速率2(N/mmA2)/s弹性模量 图解法、拟合法(数据对不少于8对)回弹法测强度适用范围C10C100之间，且表面与内部质量无明显差异，内部不存在缺陷标称能量2.207J的率定值802技术要求率 定（洛氏硬度HRC为602的钢钻）标称能量4.5J的率定值882率定时温度535回弹杆分4次旋转，每次90。，取连续向下弹击三次的回弹平均值第一篇第3章混凝土结构实体检测（1 强度检测1）弹击次数超过2000次 对测值有怀疑率定值不合格 周期6个月 新回弹仪启用前I 检定 数据异常，无法调整 N _维修或更换零件严重撞击或其他

8、损害测 量测区数N5个，相邻两侧区间距$2 m,靠近边缘WO.5m且NO.2m/回弹仪处于水平方向的混凝土浇筑侧面技 术 要 求/x-侧区面积0.04m 1并容纳8或16个测点,相邻测点净距2 2 0 m m,距外露钢筋等的距离N 吧 吧 同一测点只弹击一次，回弹值估读至116个回弹值剔除3个最大值和3个最小值，取剩余10个回弹值的均值，精确至0.1回弹计算/-、先进行角度修正，后进行测试面修正 _测区总数10个 f推定值;混凝土强度代表值中的最小值 强度值（测区总数210个 f=强度代表值的平均值-L645标准差 强度代表值有10M Pa,推定值10MPa 钻芯法试件不含有钢筋，若含有应满足

9、标准样试件可含1根直径022mm钢筋或2根直径 10mm钢筋直径 100mm芯样试件最多含1根直径 10mm钢筋第一篇第3章混凝土结构实体检测（1 强度检测2）芯样尺寸偏差计算剔除结果钢筋与芯样试件轴线基本垂直并离开端面10mm以上高度与直径之比为1.0,也可高径比0.95 1.05的试件直径100mm标准芯样试件，直径允许偏差5mm任一直径与平均直径相差42mm 不平整度在100mm长度内00.1 m m,垂直度1每个样本至少1组芯样直径100mm,1个数量/-、单个样本检测，芯样数量应为上述3倍芯样直径7565mm,3个芯样直径6050mm,5个 仕4*系数*高径比r值*最大压力/（TT*

10、芯样直径2）含大于芯样直径1 /2倍粒径的粗骨料含蜂窝和孔洞缺陷侧面出现斜向裂缝 推定值大于设计强度标准值，合格 平均值25MPa,标准差 4.5MPa全部按单个样本检测的情况超声-回弹法 平均值之25MPa,标准差 5.5MPa未被抽检样本组成新的检验批，随机抽取30%的样本弓虽度的合格判定 复检结果仍不合格 新检验批仍不合格，检测剩余的全部样本，逐个判定单个样本不合格，钻芯法复验强度代表值个数29个 平均值-标准差2设计强度且最小值2设计强度-c*标准差的平均水平钻芯法强度代表值个数38个 平均值-标准差之设计强度 且 最小值之设计强度-0.5*标准差的平均水平 第一篇第3章混凝土结构实体

11、检测（2-缺陷及钢筋检测）混凝土缺陷r方法外观检直、超声波检测、取芯检杳 原理/-测量超声探伤判别依据绕射现象、能量显著衰减、频谱、波形畸变声程、声时、衰减量、接受波形、频谱 均匀性方法空洞或不密实对测法、斜测法 均匀性检测中判定为异常应测情况表观质量差施工质量有怀疑 对测法、斜测法、结合汇交法（平行面）方法/-钻 孔 法（测距较大）宽度同一条裂缝上测量最大宽度的代表值、裂缝检测表面损伤层厚度结合面质量 方法方法方法深度仅一个测试面预估裂缝深度W 500mm/-/-二22-500mm钻孔法单面平测斜测法3个测孔，间距21m,测孔注满清水测区数量23个，每个测区210对测点，测试面干燥，两测点不

12、与主筋平行一对平行测试面对测法或斜测法单个测试面钻孔法 第一篇第3章混凝土结构实体检测（2 缺陷及钢筋检测）电磁感应原理或雷达探测原理的测定仪钢筋检测测区保护层厚度钢筋锈蚀原理判定方法应进行单个样本23个测区桩、梁类构件所有受力主筋检测测区间距22m每根钢筋23个测点每个样本之1个测区，每个测区26根钢筋 情况钢 筋 直 径 梆相邻钢筋过密钢筋实际根数、位置与设计有较大偏差有铁磁性原材料饰面层未清除钢筋及混凝土材料与校准试件有显著差异 设计保护层厚度 60mm 负偏差与 负偏差的1.5倍负偏差,上述允许负偏差的1.5倍，判定初步不合格；初步不合格点逐点剔凿检测，仍大于负偏差1.5倍，判定不合格

13、剔凿取样或半电池点位有可能发生锈蚀的迹象对钢筋锈蚀状况有怀疑或需评估合格点率280%,合格负偏差1.5倍，不合格合格点率 80%且N70%,等量样本二次检测/-二负偏差L5倍，合格点率280%,判定合格混凝土施工上步工序完工且间隔一年以上才 相邻两点的测量值之差 150mV,适当缩小测点间距，测区面积45000mm2,测点数230个半电池电位法负向 -350mV发生锈蚀概率/-正向-200mV90%10%水运工程混凝土部位划分教材P49,表1-4-1第一篇第4章 水 运 工 程 混 凝 土 防 腐 蚀 主要附加防腐措施教材P49,表1-4-2水下区不需采用保护措施龄期N28d,并验收合格表面硅

14、烷浸渍环氧涂层钢筋 钢 筋 阻 锈 剂表面防腐涂层表面涂层保护的设计保护年限1 0年表面含水率46%表湿区浪溅区、水位变动区划分 表干区/-、大气区、水上区 设计保护年限152。年规定龄期N28d,并验收合格 表面的缺陷进行修补，浸渍时混凝土表面为洁净面干状态异辛基三乙养基膏状硅烷或异丁基三乙氧基液体硅烷性能要求/-不得稀释使用，液体硅烷用量2400mL/虫 膏 状 用 量N300g/m设计保护年限203。年 环氧涂层钢筋不得与外加电流阴极保护联合使用锚固长度为无涂层钢筋锚固长度的1.25倍；绑扎搭接长度为1.5倍；对受压钢筋应为1.0倍且2250mm裂缝宽度限值：无环氧构件的1.2倍，刚度取

15、值为无环氧构件的0.9倍同一构件中，环氧涂层钢筋与其他品种钢筋不得有点连接设计保护年限420年 性能指标凝结时间差、抗压强度比、坍落度损失、抗氯离子渗透性防锈性能盐水溶液、电化学综合、盐水浸烘环境中钢筋锈蚀面积百分率295%设计保护年限230年外 加 电 流 阴 极 保 护/一-二 连接电阻41.0Q 第一篇第5章 静 力 试 验结构性能分类加载制度测量方法数据处理混凝土结构变形.裂缝宽度或拉应力限制钢结构强度、稳定性.刚度结构试验、部分结构试验、构件试验 均布荷载（理想的模拟方法是水）、集中荷载；设备可用：重物堆载、千斤顶加载、试验机加载当荷教小于荷载标准值时，每级荷载s标准荷载值的2 0%

16、;大于标准值时，每级v 标准值的10%抗裂检验，当荷载接近抗裂检验荷载值是，每级荷载s标准荷载值的5%;接近承载力检验荷载时，每级V 荷载设计值的5%通常情况，受弯构件在某一级荷载下的变形相对受压稍慢，持荷时间稍长 有条件下，在弹性阶段采用分级加载，在弹塑性和接近破坏时采用连续加载荷载挠度用水加载时，用水位尺测量水位高度 定义：构件由于弯曲变形引起偏离轴线的位移计算：扰度=跨中位移-（左支座位移+右支座位移）/2 裂缝 50m的桩，采样时间段设定200ms 信号采样点数“024点 四个通道的测试数据齐全，有可靠信号且曲线中无高频振荡信号桩身两侧2只力传感器测得的力信号幅值应相差不大理想波形力时

17、程曲线最终应回零 力时程曲线F-t与速度和阻抗乘积的时程曲线V Z-t在第一峰值前的起始段应重合，第一峰值出现在同一时刻且幅值相差不大，2L/C时段内两曲线逐渐分离实测波形的特征与桩、土的实际情况相符有较明显的桩端反射波 力时程曲线最终未归零 锤击严重偏心，一侧力信号呈现受拉状态不 作 依 据,传感器出现故障 测点处桩身混凝土开裂或者明显变形.I其他的信号异常情况 原理使用条件桩是匀质杆件，根据应力波传播理论，满足一维波动方程；假定土的动阻尼力集中在桩端，并与桩端处质点运动速度成正比中小直径混潦土预制桩、钢桩和截面基本均匀的中小型混凝土灌注桩承载力确定，且有一定的地区经验对断面不规则的钻孔灌注

18、桩、大直径桩、超长预制桩、桩身有明显缺陷，不能用CASE法确定承载力实测应变推算的力的大小与波速的平方成正比 A C U叶川一 下行波起升沿的起点到上行波下降沿起点之间的时间差和已知桩长确定CASE法判定 桩端反射波明显速度波起升沿的起点到桩端反射波起点的时间差，或者是速度波第一峰值到反射波峰值之间的时间差确定确定波速C值方法桩端反射波不明显 采用同种工程中相同条件下（成桩工艺、桩身材质、桩长等）桩的实测波速代替上下波方法确定的波速精度较高，混凝土灌注桩避免采用第3种方法不能用低应变或超声波法检测得的波速替代高应变实测值d氐应变的波速比高应变的波速大）桩横型 采用桩的一堆连续杆模型，应力波通过

19、各单元的时间必须相等，每一单元阻力假定作用在单元底部，单元的阻抗变化仅发生在单元界面处；考n计 算 模 型/假定土的动阻力存在桩端及桩周各部位，并与桩身各单元的运动速度成正比 土 模 型/CASE法假定土为理想的刚塑性体，拟合法建立土的理想弹塑性模型第5章基桩高应变检测桩和土的力学模型应能反映桩一土系统应力应变的实际性状_ _ _ _ _ 可采用实测的力、速度、上行波或下行波信号作为边界条件进行拟合曲线拟合的时间段长度不宜小于5L/C,当桩长小于30m时,时间还应延长曲 线 拟 合 法/单桩承载力判定,拟合分析所选土参数应在岩土工程的合理范围内，各单元所选取的土的最大弹性位移值不得超过相应所单

20、元的最大计算位移值卜 最终的拟合曲线应与实例曲线基本吻合 贯入度的计算值应与实测值接近 土阻力增加，拟合曲线上抬 一考网仃方微信2757884025_,智 主 要 影 响y总土阻力增加，使整个力拟合曲线上抬。总土阻力不变降低桩端土阻力,曲线上抬；增大桩端土阻力，曲线下降、出 现 振 嬴 厂先增大桩端Smith阻尼系数,减少高频振荡再调整 阻尼系数太大会使拟合曲线过于平缓，且承戮力偏低。低应变难以判定或低应变检涌后判定为三、四类桩较多的工程，宜用高应变验证可检测出：长桩下部缺陷或桩身多个缺陷，并可得到桩端土密实度信息 特点用高应变法对低应变桩身质量检测的结果作迸一步验证；特别适用有接头的预制混凝

21、土桩和嵌岩灌注桩桩身质量判别 以纵向波形式在桩身传递，高应变判别桩身质量的依据是桩身阻抗变化对应力波的影响 理论依据 B为桩身完整性系数，。值越小，该截面处的损害程度越严重p=i.o 完整0.8邹 1.0 基本完整 0.6 p 0.8 明显缺陷P 0.6 严重缺陷桩或断桩士阻尼对B值也有一定影响 B值不能评价被身纵向裂缝 桩型是否合理 选择合适的沉桩设备及沉桩工艺试打桩予 代 表 性 的 地 方 全过程监测 速上一桩身最衣堡或建电力哲现任刚开始理手电软主层中司淞端穿运硬层迸入软夹层的二瞬间二最内建理力便邕大箜距桩叫3倍桩长范围 智 考 网 校 独 家 提 供，摩擦型桩，最大压应力位置在桩顶附近

22、，端承桩的最大锤击压应力出现在桩端 第二篇第6章 试打后与打桩监 空 通过调整落锤高度、改变混凝土桩垫层材料品种、垫层厚度、溜桩时停止锤击等措施控制桩身锤击应力，可调换沉桩设备或改变沉桩工艺 _在地质条件复杂、持力层起伏大的区域，结合桩的入土深度、贯入度和桩端持力层土性综合考虑打桩监控预应力混凝土方桩锤击拉应力标准值分别为5.0MPa、5.5MPa、6.0MPa和6.5MPa四级;预应力混凝土管桩锤击拉应力标准值可取6.011.OMPa 码头结构设计规范 混凝土方桩的桩身设计压应力标准值可取12.020.0MPa;预应力管桩20.025.0MPa实时瞬时应力可达设计计算所取值的1.3 1.5倍

23、 低应变法对桩身缺陷只能作定性判别,且不适用于下面几种情况：|用于检测及推算桩的承载力范 围不能用于推算桩身混凝土强度 不能用于嬴 桩 身纵向裂缝和较深部位的桩身缺陷，也不能检测混凝土灌注桩桩底沉渣厚度 不 适 用 于 强 度较低的水泥土桩、砂（碎石）桩等柔性桩和半刚性桩的质量检测，适宜在刚性桩上使用稳态激振 机械阻抗法、共振法 方法 瞬态激振 动力参数法、水电效应法、应力波反射法（最普遍）第二篇第7章 基 桩 向S变反射波法影响 桩长及桩周土层的影响低应变测桩的深度有限 选用不同材质的锤头的主要目的是控制激振脉冲的宽窄，获得清晰的桩身阻抗变化的反射和桩底反射当桩身缺陷位置离桩顶较近时，用质量

24、小且刚度大的锤头，使入射波脉冲较窄，浅部缺陷激振锤的影响 质量较大且刚度较小锤头，得到的脉冲宽，深部缺陷通过锤垫调整波形的脉冲宽度，软的垫层使脉冲变宽 低应变检测难以判定桩身截面渐变的桩桩身多阻抗变化的影响-、检测步骤完整性判别对混凝土实心桩，激振点位置宜选择在桩顶中心对空心桩，激振点宜选择在桩壁中部 激振点对于大直径混凝土灌注桩，激振点选在桩顶中部，传感器安装在距桩顶中心2/3半径处 对于混凝土管桩，传感器安装在管桩壁厚的1/2处，激振点与传感器位置的水平夹角为90。当桩径 1.0m时，激振点24处准备/传感器设备加速度传感器灵敏度高，谐振频率大，精度高，对距桩顶较近处有缺陷或桩身有微小裂缝

25、的桩 水运：加速度传感器灵敏度 100mV/g磁电式固有频率低，可测深部缺陷 单节预制混凝土桩，检测桩数2总桩数的10%,且1 0根抽检桩比例多节预制混凝土桩，检测数2总桩数的20%,且210根 混凝土灌注桩，检测数为总桩数的100%每根桩的测点22点，当直径大于800mm时，增加测点 方法/-、测点应分布均匀，同一测点的重复检测次数N4次，且每次采集波形应具有良好的一致性 一类：无异常反射，波速正常，桩身完好一完整桩 评价二类：波形小畸变，波速基本正常，轻微缺陷，对使用没影响一基本完整 三类：异常反射，波速偏低，明显缺陷，对使用有影响一明显缺陷四类：波形严重畸变，严重缺陷或断桩严重缺陷桩或断

26、桩 纵波和横波是最基本的机械波；介质质点的振动方向与波的传播方向平行为纵波，垂直为横波旗/纵 避 型 值 的 体 积 弹 性 有 关，叫 任 何 固 筌J 5体、液体中传播横波：和介质的剪切弹性有关，只能在固体中传播 波速与混凝土质量的关系 混凝土密实或整体性好，波速高；有空洞或裂缝，声时偏长，波速偏小波幅与磴质量关系 存在缺陷，波幅降低检测原理/频率与磴质量关系Vs-遇到缺陷，频率降低 _波形变化与磴质量关系 波形畸变或不规则 桩径在0.60.8m时宜埋2根管，对称布置；桩径在0.81.6m时埋3根，按等边三角形布置；桩径在1.6m以上时埋4根管，按正方形布置数据与判断声测管 原则：有一定的

27、径向刚度、透射率较大、便于安装、费用较低；可以使钢管、铁管、铸铁管、PVC塑料管外接螺纹的连接方式，不可在上下管连接处直接电焊，管口要高出桩顶100mm以上 同一根桩检测时，各检测剖面的声波反射电压和仪器设置参数不得改变置于两个声测孔的顶部或底部，采用平测方法同步升降，以相同的步长进行检测1现场检测 记录接收信号的时程曲线，读取声时、首波峰值及主频值 对埋设有两根以上声测管的桩，应以每两管为一个测试剖面，分别对所有剖面进行检测对数据可疑的部位可采用水平加密测点或采用斜测或扇形扫测等方法进行复测；水平夹角&30。斜率法 PSD判据；缺陷的大小用声时差对斜率加权来反映声速低限值 声速值普遍偏低且离

28、散性很小时采用 接受波能量 用波速平均值减6dB作为波幅临界值；当实际波幅低于波幅临界值是，作为可疑缺陷区一类桩:无 变；轻微异常、异常声测线数量小于剖面一半（评价,二类波：轻微异常、异常声测线数之一半；明显异常、异 常 一半 三类波:明显异常、异常之一半；严重 异 常,异 常 一半V四类波：明显异常、一个或多个异常2半；严重异常、异常N 一半 桩径小于1.2m的桩钻1孔,桩 径 为2 1 6 m的桩钻2孔，壁 大 利6m的桩钻巧I钻孔数量及位置/当钻芯孔为1个时，直在距桩中心1015cm的位置开孔；当钻芯孔为2个或2个以上时，开孔位置在距桩中心0.15-0.25DP 对桩端持力层的钻探,每根

29、受检桩“孔，且长度应满足设计要求 当桩长为1色30m时，每孔截取3组芯样；当桩长小手10m时，可取2组，当桩长大于30m时，下少于4组小厂F8M5样位置距桩顶设计高程不宜大于1倍桩径或1 m,中间芯样宜等间距截取芯 样 截 取）-蝌）/-桩端持力层为中、微风化岩层且岩芯可制成试件时，在桩底部位1m内截取岩石芯样第9章钻芯法检测佐灌注桩质量测量：平均直径、芯样高度、垂直度、平整度 _!沿试件高度任一直径与平均直径之差02mm 芯样试件的高度h应满足：（L95评均直径w 高度$1.05平均直径 芯 样 标 准 看 件 端 面 与 轴 线 的 垂 直 度42 ，试件端面的不平整度在100m m长度内

30、40.1mm 1欠固结土OCR1固结系数反映土的固结特性，固结系数与渗透系数k成正比，与压缩系数a成反比地基土层在某一压力下，经时间t所产生的变形量与土体最终变形量之比砂土当莫尔应力圆在强度线相切，处于极限平衡状态，濒临剪破当莫尔应力圆在强度线相割，已剪破，实际上不存在抗剪强度:黏聚力+滑动面上法相总应力*tan内摩擦角当莫尔应力圆在强度线以内，处于稳定状态，没被剪破 确定方法理论公式根据物理性质指标，从规范中直接查取影响因素基础尺寸与埋置深度地下水土的成因与堆积年代现场原位试验 土的物理力学性质无黏性土粒径越大，孔隙比越小，承载力越大黏性土含水率越小，密度越大，承载力越大内摩擦角、黏聚力、重

31、度越大，承载力越大 含水率液限、塑限含水率第二篇第2章 含 水 率 及 界 限 含 水 率试验方法平衡锥式液限仪法液塑限联合测定法蝶式仪法液限试验滚搓法测定塑限烘干法试验要点适用范围/-粗粒土、细粒土、有机质土、冻土有机质超过干土质量5%的土，在657（FC恒温下烘至恒重适用范围酒精燃烧法/-二 试验要点快速测定，不适用含有机质的土第3次火焰熄灭后，称量干土准确至0.01g 液限适用范围 收缩试验试验成果液限、塑限收缩15s左右的入土深度恰好10mm粒径 0.5 m m,有机质含量w 试样总质量5%的土原状土含水率试验要点试样合拢长度13m m时止，取25击所对应的含水率为液限土条搓到3m m

32、时对应的含水率为塑限试验要点/-测定土的线缩率、体缩率、收缩系数、缩限 两次平行试验，当含水率4 0%,偏差&1%;当含水率240%时，偏差02%液性指数鉴定土层所处的稠度状态5 s,入土深度17m m对应液限，入土深度2m m对应塑限液性指数1=（天然含水率-塑限含水率）/（液限含水率-塑限含水率）以线缩率为纵坐标，含水率为横坐标，绘制关系曲线并延长第I、m阶段的直线段至相交，交点的横坐标即为原状土的缩限 环刀法 适用范围 黏性土（细粒土）密度试验第三篇第3章密度和比重试验方法灌砂法灌水法适用范围坚硬易碎和形状不规则的土蜡封法/蜡封试件中浸入水分质量 0.03g,试验重做试验要点/-X-同一

33、试件，平行误差40.03g/cm3 适用范围现场测定砂质土和砾质土的密度（粗粒土）试验要点标准砂粒径0.250.50mm,密度宜 1.471.61 g/cm3标准砂密度测定/-用水的质量换算体积，重复3次，3次测量之差43mL 适用范围适用于粒径 5mm的土 比重瓶法试验要点恒温水槽内水温准确至0.5。匕 以5。（2级差调节恒温水槽水温，逐级测定比重瓶KIE/-/-每个温度进行两次测定,两次差值00.002g,绘制温度与瓶和水总质量的关系曲线砂土，允许用真空抽气法代替煮沸法，排除土中空气虹吸筒法 比重试验方 法1L浮称法 适用范围适用于粒径25mm的土，且其中粒径 20mm土的质量 总土质量的10%适用范围适用于粒径之5mm的土，且其中粒径 20mm土的质量2总土质量的10%煮沸法排除空气的方法/-二真空抽气法土样内有机质含量 10%特殊情况 相对密度试验砂的最大干密度（最小孔隙比）适用范