悬挑脚手架施工方案书Word格式.docx

1、6、搭设悬挑脚手架安全措施 悬挑脚手架搭设时，底部应设置隔离措施和张设安全平网。密目网采用阻燃型。安全网搭接严密，支设牢固，外观整齐，安全网内不得存留杂物。安全网绳不得损坏或腐朽，支好的安全网在承受1000N重表面积2800cm2的沙袋假人，从10m高处的冲击后，网绳、系绳、边绳不断。随施工层支3m宽的安全网，首层必须固定一道3m宽的双层安全网。安全网的外口高于里口80cm。本工程的安全网一律用组合钢管角架挑支，用钢丝绳绷挂，其外沿尽量绷直，内口与建筑物锁牢。电梯井、采光井，螺旋式楼梯口，除必须设防护栏杆外，还在井口内首层并每隔4层固定一道安全网或层层铺设脚手板。首层安全网距地高度：水平3m宽

2、时不得小于3m，水平6m宽时不得小于5m。安全网下方不得堆放物品。7、恶劣天气环境下严禁脚手架施工 如遇大风、大雨、雷击、迷雾以及晚上，严禁脚手架的搭设、拆除施工。8、脚手架拆除遵循以下原则 脚手架拆除必须严格遵循操作规程的要求，严禁违反施工顺序和高处抛掷的现象出现。拆下的各类杆件、材料等，应及时通过垂直运输机械或人员安全输送到地面或楼层边缘1000mmm范围外，严禁堆积在脚手架上。被拆除脚手架应在同一水平面同步拆除，不得擅自单立面拆除或与周边即将被拆除或与周边即将被拆除脚手架形成悬殊高低情况。拆除过程中，脚手架上的连墙件剪刀撑应随被拆除的脚手架同步拆除，严禁先行将连墙件、剪刀撑大部或全部拆除

3、。9、脚手架连墙方式脚手架连墙方式采用预埋件及48钢管硬拉结，见附图。五、型钢悬挑脚手架计算书 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用软拉硬撑连接；2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）:3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处上

4、海，基本风压0.55kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005；脚手板铺设层数:10 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。锚固压点压环钢筋直径（mm）:16.00；楼板混

5、凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/（2+1）=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/（2+1）=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.16

6、6kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1661.52+0.101.471.52 =0.361kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.101.52-0.1171.52 =-0.424kN选择支座弯矩和跨中弯矩

7、的最大值进行强度验算： =Max（0.361106,0.424106）/4490=94.432N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =94.432N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=（0.677q1l4 + 0.990q2l4）/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.13815004/（1002.06105107800）+0.9901.

8、05107800）=2.583 mm；大横杆的最大挠度 2.583 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：1.5/（2+1）=0.158kN；活荷载标准值：Q=31.5/（2+1） =1.575kN；集中荷载的设计值: P=1.2（0.05+0.1

9、58）+1.4 1.575=2.454kN； 小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0331.052/8=0.006kN集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.4541.05/3=0.859kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.864kN最大应力计算值 =M / W=0.864106/4490=192.514N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.514N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求

10、！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=510504/（384107800）=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl（3l2 - 4l2/9）/72EIpmax=1782.451050（310502-410502/9 ） /（72107800）=3.298 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+3.298=3.32

11、2 mm；小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； P1=0.0331.52/2=0.05kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0331.05/2=0.017kN； P3

12、=0.31.5/2=0.236kN；1.5 /2=2.362kN；荷载的设计值: R=1.2（0.05+0.017+0.236）+1.42.362=3.672kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+（1.502/2）0.033/1.8018.00=2.746kN；（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.310（1.05+0.25）/2=2.925kN；（

13、3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.141.5/2=1.05kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.00518=0.135kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.856kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31/2=2.362kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.26.856+ 0.851.42.362= 11.038kN；不考虑风荷载时,立杆的轴

14、向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.856+1.42.362=11.535kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：0=0.55kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.550.740.214=0.061kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4Wk

15、Lah2/10=0.85 0.0611.82/10=0.035kN考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=11.038kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A） fN=N= 11.535kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比:

16、 L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=11038.455/（0.188424）+35260.58/4490=146.332N/mm2；立杆稳定性计算 =146.332N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=11534.58/（0.188424）=144.703N/mm2；立杆稳定性计算 =144.703N/mm2 小于 立杆的抗压强度

17、设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.55，0=0.7 0.920.2140.55=0.076kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.146kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw

18、+ N0= 6.146kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.2410-4205103=83.269kN；Nl=6.146 Nf=83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件拉接部分柔性钢筋的直径按下式计算： A=N/fy d=2（A/2/）1/2其中 fy -为拉接柔性钢筋的抗拉强度取：210N/mm2 A -拉接柔性钢筋的截面积按照两个截面计算A=29.267mm2 N -拉接柔性钢筋上承受的拉

19、应力（kN） d -拉接柔性钢筋的直径（mm）d =4.316mm由以上计算得到柔性拉接钢筋的最小直径d=4.316mm。八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k=m/l,k1=m1/l,k2=m2/l。本方案算例中，m =1.5 m，l=2.5 m，m1=0.25 m，m2=1.3 m；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130 cm4，截面模量（抵抗矩） W=141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2NG+1.4NQ=1.2正常使

20、用极限状态，荷载标准组合 N=NG+NQ=6.856+2.362=9.218kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.6110-378.5 =0.205kN/m；k=1.5/2.5=0.6k1=0.25 / 2.5=0.1k2=1.3 / 2.5=0.52代入公式，经过计算得到支座反力 RA=30.569kN支座反力 RB=-6.988kN最大弯矩 MA=18.109kNm 最大应力 =18109094.625 /（ 1.05 141000 ）= 122.317N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 122.317N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！最大挠度

21、max= 9.744 mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000 mm水平支撑梁的最大挠度 9.744 mm 大于 水平支撑梁的最大容许挠度3000/300 mm ,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范（GB50017-2003）得，b=1.3由于b大于0.6，根据钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B，得到 b值为0.85。经过计算得到最大应力 =18.109106 /（ 0.851410

22、00 ）= 150.553N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =150.553 小于 f=215N/mm2 ,满足要求！十、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=6.988kN；压环钢筋的设计直径D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=6987.532/201.0622=17.377N/mm2；水平钢梁与楼板压点的

23、拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！1 总论 11.1项目摘要 11.2 编制依据与研究范围 31.3 建设规模 41.4 主要建设内容 41.5 投资估算及资金筹措 41.6 工程效益 52 投资环境及建设条件分析 62.1 投资环境分析 62.2 建设条件分析 103 项目建设的必要性与可行性分析 153.1 项目建设的必要性 153.2 项目建设的可行性 164 开发区规划与交通量预测 174.1 项目区总体规划 174.2 项目影响范围的交通量预测 185工程建设方案 215.1 设计标准及设计规范 215.2 道

24、路设计方案 225.3 给排水工程设计 285.4 道路照明 345.5 电力综合管沟 355.6 道路绿化工程 355.7 交通安全及管理设施 356 节能分析 376.1 设计依据 376.2 项目概况 376.3 项目对所在地能源供应状况的影响 376.4 项目用能方案、用能设备 386.5 项目能源消耗量、能源消费结构、效率水平和能源管理水平 386.6 节能措施分析评价 386.7 节能措施建议 396.8 结论 397 环境保护 407.1 大气环境质量 407.2 交通噪声 417.3 振动环境质量 427.4 日照环境质量 428 组织机构与人力资源配置 438.1 施工组织机构 438.2 项目部的职责 438.3人力资源配置 449 项目实施进度 459.1建设工期 459.2 工程实施进度安排 4510 征地拆迁 4610.1 项目建设用地面积 4610.2 建设用地现状 4610.3 征地赔偿 4610.4 道路两侧需拆除建筑物与安置办法 4611 投资估算与资金筹措 4611.1投资估算 4611.2投资筹措 4611.3工程利润分析4912 招标投标管理 5012.1招标依据 5012.2招标范围 5012.3 招标组织形式 5012.4招标方式 5