锻件的热处理种类及其应用Word文档格式.docx

1、细化组织，消除中碳钢的魏氏组织或过共析钢的网状碳化物，减小应力，改善切削加工性能用于亚共析钢、共析钢和过共析钢的热处理二段正火按普通正火加热保温后，先把工件快冷到Ar1以下550左右，然后再放入炉内或灰中缓冷的热处理减少变形和消除非正常组织用于形状复杂或断面尺寸差别较大的工件或易产生非正常组织的钢材淬火将钢加热到Ac3+30-50（亚共析钢）或Ac1与Acm之间（过共析钢），保温到获得相应的高温相，然后以大于临界冷却速度急冷以获得马氏体组织对于钢，淬火为了获得不平稀组织，以提高强度和硬度。对于奥氏体不锈钢，淬火即为固溶处理，淬火是为了提高钢的抗蚀性能和抗高温氧化性能用于钢锻热淬火（属高温形变热

2、处理）锻件在热锻成形后（终锻时工件温度一般在900左右）立即入淬火介质急冷以获得淬火组织。是把热锻和热处理结合在一起的热处理工艺为了提高锻件强度，改善塑性和韧性，而且可以简化工序，节约能源和提高劳动生产率主要用于亚共析钢，例如45钢和40Cr等钢的热锻件锻热等温退 锻件热锻成形后，采用控制冷却，一般5分钟左右冷却到Ac1以下某个温度等温，使用过冷奥氏体完全转变为铁素体、珠光体型组织，并适当保温后随意冷却的热处理为了获得均匀的平衡组织，消除锻造应力，改善切削加工性能；对有些材料可以缩短转变时间；节约能源主要用于合金渗碳钢锻件预先热处理；也可以用于工具钢，如CrWMn利用部分余热正火锻件热锻成形后

3、，空冷至500左右，奥氏体已完全转变，接着加热至正火温度，保温后空冷除节约部分能源外，其目的同正火同正火利用部分余热淬火锻件热锻成形后，空冷至500左右，奥氏体已完全转变，接着加热至淬火温度，保温后急冷除节约部分能源外，其目的同淬火同淬火利用部分余热等温退火锻年热锻成形后，空冷至500左右，奥氏体已完全转变，接着加热至温退火温度，其后保温急冷、等温、冷却按等温退火工艺进行除节约部分能源外，其目的同等温退火同等温退火回火将淬火或正火后的工件加热到Ac1以下某一温度，保温一定时间，然后以适当的速度冷至室温的热处理使淬火所得的不稳定的组织转变成较稳定的组织；适当降低硬度及强度，提高塑性和韧性，减小或

4、消除残余应力钢件高温回火将钢件加热到Ac1以下某一温度，（常在500-700之间）保温后空冷降低硬度，提高塑性，减小或消除内应力有些合金钢正火后硬度过高，用高温回火降低硬度，中碳结构淬火后常高温回火调质中碳结构钢正常淬火加高温回火的热处理工艺获得良好的综合力学性有中碳结构钢固溶处理将时效强化合金或不锈钢、耐热钢加热到一定高温（不锈钢、耐热钢为1000-1150）使强化相全部或大部分溶入固溶体，并调整晶粒尺寸，然后以较快速度（水、空气等）冷却改善锻态时的强化相不均匀分布，降低硬度、提高塑性、抗蚀性及导电性或为以后的时效处理进行准备用于不锈钢、耐热钢和时效强化合金时效处理经固溶处理得到的过饱和固溶

5、体，在室温停留或在某一段时间，使基体里过饱和的溶入物均匀析出的处理使组织趋于稳定，提高强度和硬度用于时效强化合金及不锈钢、耐热钢固溶处理后的处理34、锻件缺陷的主要特征及其产生的主要原因缺陷名称主要特征产生原因及的后果由原材料产生的缺陷毛细裂纹（发裂）位于钢材表面，深约0.5-1.5mm的毛细裂纹轧制钢材时，钢锭的皮下气泡被辗长而破裂形成的。锻前若不去掉，可能引起锻件裂纹结疤在钢材表面局部地方存在的一层易剥落的薄膜，其厚度可达1.5mm左右。锻造时不能焊合，以结疤形态出现在锻件表面上浇注时，由于钢液飞溅而凝结在钢锭表面，轧制时被压成薄腊而贴附在轧材表面即为结疤。锻后经酸洗清理，结疤剥落，锻件表

6、面上出现凹坑折缝（折叠）在轧材端面上的直径两端出现方向相反的折缝。折缝同圆弧切线成一角度，折缝内有氧化夹杂，四周有脱碳轧辊上型槽定径不正确，或型槽磨损面产生的毛刺在轧制时被卷成折叠锻前若不去掉，将残留锻件表面非金属夹杂物在轧材的纵断面上出现被拉长了的，或被破碎但沿纵向断续分布的非金属夹杂。前者如硫化物，后者如氧化物、脆性硅酸盐主要是由于在熔炼时，金属与炉气、容器之间发生化反应形成的；另外，在熔炼浇注时由于耐火材料、砂子等落入钢液而引起层状断口往往出现在钢材的轴心部分。在钢材的断口或断面上，出现一些与折断了的石板、树皮相似的形貌。这种缺陷在合金钢，特别是铬镍钢、铬镍钨钢中出现较多，在碳钢中也有发

7、现钢中存在非金属夹杂物，枝晶偏析、气孔、疏松等缺陷，在锻轧过程中沿纵向被拉长，使钢材断口呈片层状层状断口严重队低钢材横向力学性能，锻造时极易沿分层破裂成分偏析带在某些合金结构钢，如40GrNiMoA，38GrMoAlA等锻件的纵向低倍上，沿流线方向出现不同于流线的条状或条带状缺陷。缺陷区的显微硬度与正常区的明显不同成分偏析带主要是由于原材生产过程中合金元素发生偏析造成的轻微的成分偏析带对力学性能影响不大，严重的偏析带低明显降低锻件的塑性和韧性亮条或亮带在锻件表面或锻件加工过的表面上，出现长度不等的亮条。亮条大多沿锻件纵向分布。这种缺陷主要出现在钛合金和高温合金锻件中由于合金元素偏析造成。钛合金

8、锻件中的亮条，多属低铝低钒偏析区；高温合金锻件上的亮条区，多属镍铬钴等元素偏高亮条的存在使材料的塑性和韧性下降碳化物偏析级别不合格经常在高速钢、高铬冷变形模具钢等碳含量高的合金钢中出现，其犍点是在局部区域有较多的碳化物集聚，使碳化物偏析超过了许可的标准由于钢中莱氏体共晶碳化物在开坯和轧制时未充分破碎、均匀分开所造成严重的碳化物偏析容易引起锻件过热、过烧或开裂白点在钢坯的纵向断口上呈圆形或随圆形的银白色斑点，在横向断口上呈现细小的裂纹。白点的大小不一，长度为1-20mm或更长白点在合金结构钢中常见，在普通碳钢中也有发现由于钢中含氢较多和相变时组织应力大引起。大型钢坯锻轧后冷却较快时容易产生白点白

9、点是隐藏在内部的裂纹，降低钢的塑性和强度，白点是应力集中点，在交变载荷作用下易引疲劳裂纹缩孔残余在锻件低倍检查时，出现不规则的皱折状缝隙，形似裂纹，呈现深褐色或灰白色；高倍检查缩孔残余附近有大量非金属夹杂物，质脆易剥落由于钢锭冒口部分产生的集中缩孔未切除干净，开坯和轧制时残留在钢坯内部而产生的铝合金挤压棒材上的粗晶环经热处理后供应的铝合金挤压棒材，在其横断面外层环形内出现粗大晶粒，称粗晶环。粗晶环的厚度，从棒材的开始挤出端至末端是逐渐增加的主要是由于铝合金中Mn、Cr等元素以及挤压时金属与挤压筒壁之间的摩擦，使棒材表面层变形剧烈所致具有粗晶环的坯料，锻造时容易开裂，如留在锻件上将降低零件性能铝

10、合金氧化膜在锻件低倍上氧化膜沿金属流线分布，呈现黑色短线状。在垂直于氧化膜纵向的断口上，氧化膜类似撕裂分层；在平行于氧化膜纵向的断口上，氧化膜呈片状或细小密集的点状模锻件内的氧化膜，容易在腹板上或分模面附近见到熔炼时铝液中没有去除的氧化物夹杂，在浇注过程中由表面卷入金属液内，在挤压、锻造等变形过程中被拉长、变薄而成为氧化膜氧化膜对锻件纵向力学性能影响小，对横向，特点是短横向力学龄前性能的影响较大按照锻件类别和氧化膜标标准进行比较，不合格的才报废由下料产生的缺陷切斜坯料端面与坯料轴线倾斜，超过了许可的规定值剪切时棒料未压紧造成的切斜的坯料镦粗时容易弯曲、模锻时不好定位，易形成折叠坯料端部弯曲并带

11、毛刺切料时部分金属被带入剪刀间隙之间，形成尖锐的毛刺，坯料端部有弯曲变形由于剪刀片之间间隙太大，或刃口不锐利造成有毛刺的坯料，锻造时容易产生折叠坯料端部凹陷或凸起坯料端面中心部分金属是拉断的，因而端面上出现凸起或凹陷刀片之间的间隙太小，坯料中心部分金属不是被剪断的而是拉断的，使部分金属被拉掉。这样的坯料锻造时容易产生折叠和裂纹端部裂纹主要是在剪切大截面坯料时出现，在冷态下剪切合金钢或高碳钢时，也有这种裂纹由于材料硬度过高、剪切时刀片上的单位压力太大而引起锻造将使端部裂纹进一步扩大凸芯开裂车床下料时，在坯料端面上往往留有凸芯，若未去掉，则在锻造时可能导致在凸芯周围形成开裂由于凸世截面小、冷却快：

12、端面面积大、冷却慢、因而导致在凸芯周围形成裂纹气割裂纹一般位于坯端面或端部，裂口是粗糙的气割前没有充分预热，导致形成较大热应力而引起砂轮切割裂纹高温合金在冷态下用砂轮切割时，往往导致在端面产生裂纹。这种裂纹有时要在加热之后才能用肉眼看到高温合金导热性差，砂轮切割产生的大量热量不能迅速传导出去，在切割断面上形成很大热应力，甚至产生微小裂纹。加热时再次产生较大热应力，使微小裂纹扩大成肉眼可见裂纹由于加热产生的缺陷过热由于加热温度过高造成晶粒粗大的现象。碳钢过热的特征是出现魏氏组织；工模具钢以一次碳化物为特征，某些合金结构钢如18Gr2Ni4WA20Gr2Ni4A,过热后除晶粒粗大外，还有MnS沿晶

13、界析出，过后者用通常的热处理方法不易消除加热温度过高或时间过长、或由于没有考虑到变形热效应的影响而引起过热将使钢锻件的力学性能，特别是塑性和冲击韧性降低在一般情况下，通过退火或正火可使钢锻件的地热消除“蛤蟆皮”表面铝合金、铜合金的坯料，在镦粗时表面形成“蛤蟆皮”，或者出现类似秸皮的粗糙表面，严重时还要开裂由于坯料过热，晶粒粗大而引起有粗晶环的铝合金毛坏，在镦粗时也会出现这种现象魏氏相或脆性（+）钛合金坏料过热后，其显微组织的特征是，相沿粗大的原始晶粒晶界和晶内呈粗条状析出。晶内析出的粗条状相，各按一定的方向排列，即形成所谓的魏氏相由于加热温度超过了（+）钛合金的转变温度而引起有魏氏相的钛合金锻

14、件，其拉伸塑性指标及明显降低，这就是所谡的脆性热处理不能消除脆性钢锻件的过烧过烧部位的晶粒特别粗大，氧化特别严重，裂口间的表在呈浅灰蓝色。碳钢和合金结构钢过烧后，晶界出现氧化的熔化。工模具钢过烧后，晶界因熔化而出现鱼骨状莱氏体由于炉温过高或坯料在高温区停留时间过长而引起。炉中的氧沿晶界渗透到晶粒之间，发生氧化或形成易熔的氧化物共晶，使晶粒间的联系遭到破坏铝锻件的过烧表面呈黑色或暗黑色，有时表面还有鸡皮状气泡，铝合坯料过烧后，其显微组织中将出现晶界熔化、三角晶界或复熔球。只要有其中的一种现象存在即为过烧铝合金坯料加热温度过高时，强化相熔化，冷却下来后，在显微组织中即可看到晶界加粗、三角晶界或复熔

15、球之类的特殊形态加热裂纹一般是沿坯料的横断面开裂，而且裂纹是由中心向四周扩展的。这种裂纹多产生于高温合金和高合金钢钢锭和钢坯加热由于坯料尺寸大，导热性差而加热速度又过快，在坯料中心和表层之间温差大，由此产生的热应力超过了坯料的强度所致铜脆铜锻件表面上出龟裂。高倍检查，有铜沿晶界分布在加热过铜料的炉子中加热钢料时易产生这种缺陷炉内残存的氧化铜屑，加热时被铁还原为自由铜。熔融的铜原子在高温下沿奥氏体晶界扩散，削弱了晶料间的联系所致萘状断口在钢锻件的断口上出现一些象萘晶体一样的闪闪发亮的小平面。这种缺陷在合金结构钢和高速钢中容易见到由于加热温度过高或终锻温度高，变形量又不够大而引起。萘状断口的实质是

16、过热，因而将降低钢锻件的塑性和韧性石状断口是合金结构钢严重过热后出现的一种缺陷。石状断口是在调质状态下观察到的，其特征是在纤维状断口基体上出现一些无金属光泽的、象水泥一样的灰白色小平面。用热处理方法不能消除它，因而是一种不许可的缺陷加热温度过高，MnS大量溶解，溶于钢中的MnS在冷却时，以极细质点沉淀在粗大的奥氏体晶界上，削弱了晶界的结合力，调质处理使钢基体的韧性加强以后，钢在折断时使沿奥氏体晶界断裂，从而在断口上形成一些无光泽的灰白色的过热小平面具有石状断口的锻件应报废低位粗晶低倍粗晶是合金结构钢锻件过热后的另一种反映，其特征是，在锻件的酸浸低倍试片上，呈现肉眼可见的多边形晶粒，严重时这种多

17、边形晶粒看起来呈雪片状过热的奥氏体晶粒界比较稳定，通过的热处理难以将其消除。而再结晶仅在粗大的奥氏体晶内进行，在一个奥氏体晶粒内生成了若干个新的小晶粒。由于小晶粒界较薄或位向差别不大，因而在低倍上看到的仍是原如始的奥氏体粗大晶粒即低倍粗晶脱碳锻件表层的含碳量比内部的明显降低。硬度值比要求的低。在高位组织上表层的渗碳体数量减少在氧化性气氛中加热高碳钢，含硅量多的钢时最易脱碳钢在高温下表层的碳被氧化。脱碳层深度由0.01-0.6mm，视钢的成分、炉气成分、温度和加热时间的长短而定脱碳使零件的强度和疲劳性能下降、磨损抗力减弱增碳经油炉加热的锻件，其表面或部分表面碳含量明显提高，硬度增大。增碳层的含碳

18、量可达1%左右，局部点甚至超过2%，出现莱氏体组织。增碳层厚度有的达到1.5-1.6mm坯料在油炉里加热时，两个喷嘴的喷射交叉区得不到充分燃烧，或喷嘴雾化不良喷出没滴，使锻件表面产生增碳增碳的锻件，切削时易打刀未热透引起的心部开裂常在坯料头部出现心部开裂，其开裂深度与加热和锻造有关，有时裂纹沿纵向贯穿整个坯料由于保温时间不够未热透，心部塑性低而引起高温合金导热性差，若坯料截面尺寸大，应注意给予足够的保温时间由锻造产生的缺陷鼓肚表面纵裂自由镦粗时，在毛坯的鼓肚表面上由于拉应力作用，产生不规则的纵向裂纹由于毛坯与砧块接触面间存在摩擦力，引起不均匀变形而出现鼓肚，若一次镦粗量过大，就会产生纵裂十字裂

19、纹（纵向内裂）这种裂纹常在低塑性的高速钢、高铬钢的拔长工序中产生，十字裂纹沿锻件横断面对角线分布，其纵向扩展深度不一，严重的可以贯穿整个毛坯长度在反复翻转900的拔长过程中，若送进量过大，则在毛坯横截面的对角线上将产生最大的交变剪切，当切应力超过材料许可值时，便沿对角线方向产生裂纹纵向条状裂纹主要出现在对圆棒料进行拔长由圆形压成方形时，或在拔长后将坯料倒棱、滚圆时。在横截面上，裂纹出现在中间部分呈条状，裂纹沿纵向的扩展深度不一，与锻造操作有关在用平砧对毛坯进行倒棱或滚圆时，毛坯的水平方向有拉应力出现，此拉应力沿毛坯表面向中心增大在中心处达最大值，当其超过材料强度后便形成纵向内裂角裂在拔长后坯料

20、的四根棱上零散出现的拉裂裂口。角裂多出现在高速钢、高铬钢坯料的拔长工序中坯料拔长成方后，棱角部分温度下降，棱角与本体部分的机械性能差异增大。棱角部分因金属流动困难产生拉应力面开裂内部横向裂纹在坯料纵向断面上沿高度方向出现的条状裂纹。高速钢、高铬钢坯料拔长时，若送进比小于0.5，则易产生这种裂纹当拔长时的送料比小于0.5时、在坯料轴向将产生拉应力。当其超过坯料中某薄弱处的材料抗拉强度时，便要在该处引起横向裂纹冲孔裂纹在冲孔边缘沿径向出现的裂纹，在铬钢冲孔时出现较多由于冲孔芯子没有预热、预热不足或一次冲孔变形量太大而引起双相锻造裂纹横锻奥氏体一铁素体或半马氏体不锈钢坯料时，沿相和相的界面或强度较低

21、的相出现的开裂由于过剩相太多（在奥氏体一铁素体不锈钢中相超过12%、在半马氏体钢中相超过10%）和加热温度偏高所引起分模面裂纹模锻件沿分模面出现开裂，常常要切边后才显露出来原材料非金属夹杂物多，有缩孔残余或疏松，模锻时挤入分模面所致穿筋在具有L形、形和H形截面的模锻件筋条或凸台的根部，出现的与分模面平行的裂缝由于坯料过多，筋条充满后，腹板上多余金属较多，在继续模锻时，腹板上多余金属向飞边槽剧烈流动，在筋条根部产生较大剪应力。当其超过金属抗剪强度后，便形穿筋剪切带锻件横向低倍上出现波浪状的细晶区。多出现在钛合金和低温锻造的高温合金锻件中由于钛合金和高温合金对激冷敏感性大，模锻过程中，接触面附近难

22、变形区逐步扩大，在难变形区边界发生强裂剪切变形所致。结果形成了强烈方向性，使锻件性能下降带状组织铁素体或其他基体相在锻件中呈带状分的一种组织。多出现在亚共析钢、奥氏体一铁素体不锈钢和半马氏体钢中由于在两组共存情况下锻造变形产生的。它降低材料的横向塑性指标，容易沿铁素体带或两相的变界处开裂锻件流线分布不当在锻件低倍上出现流线断开、回流、涡流、对流等流线紊乱现象由于模具设计不当，坯料尺寸、形状不合理以及锻造方法选择得不好所引起折叠在外观上折叠与裂纹相似，在低倍试片上折叠处流线发生弯曲，如果是裂纹、则流线被切断。在高倍试片上，与裂纹底部尖细不同，折叠低端圆钝，两侧氧化较严重折叠是锻造过程中已氧化过的

23、表层金属汇合在一起而形成的。自由锻件的折叠，主要是由于拔长时送进量太小，压下量太大或砧块圆角半径太小而引起；模锻件上的折叠，则主要是模锻时金属发生对流或回流造成的晶粒不均匀锻件中某些部位的晶粒特别粗大，另外一些部位的却较小，形成晶粒不均匀耐热钢及高温合金对晶粒不均匀特别敏感始锻温度过高，变形量不足，使局部区域的变形程度落入临界变形；或者终锻温度偏低，使高温合金坯料局部有加工硬化，淬火加热时该部分晶粒严重长大晶粒不均匀会引起持久性能、疲劳性能下降铸造组织残留如果残留有铸造组织，锻件的伸长率和疲劳强度往往不合格。在低倍试件上，残留铸造组织部分的流线不明显，甚至可以见到树枝状晶。主要出现在用铸锭作坯

24、料的锻件中由于锻比不够大或锻造方法不当引起。这种缺陷使锻件的性能下降，尤其是冲击韧度和疲劳性能下降更多局部充填不足锻件上凸起部分的的顶端或棱角充填不足的现象、主要发生在模锻件的筋条、凸肩转角等处，使锻件轮廓不清晰毛坏加热不足、金属流动性不好、预锻模膛和制坯模膛设计不合理、设备吨位偏小等都可能引起出现这种缺陷模锻不足锻件在与分模面垂直方向上的所有尺寸都增大，即超过了图纸上规定的尺寸。这种缺陷最容易出现在锤上模锻件上飞边桥部阻力过大，设备吨位不足，毛坯体积或尺寸偏大，锻造温度偏低错差模锻件上半部相对于下半部沿分模面产生了错位锻模安装不正或锤头与导轨之间间隙过大；或者锻模上没有平衡错位的锁口或导柱表

25、面钱鳞状伤痕模锻件局部表面很粗糙，出现钱鳞状伤痕。在模锻奥氏体和刀氏体不锈钢时，最容易产生这种表面缺陷由于润滑剂选择不当、润滑剂质量欠佳，或者由于润滑剂涂抹不均匀，造成了局部粘模所致由于切边产生的缺陷切边裂纹切边时，在分模面处产生的裂纹由于材料塑性低，在切边时引起开裂。镁合金模锻件切边温度过低；铜合金模锻件切边温度过高都会产生这种裂纹残留毛刺切边后沿模锻件分模面四周留下大于0.5mm的毛刺。如果切边后尚需校正，则残留毛刺将压入锻件体内而形成折叠切边模间过大，刃口磨损过度，或者切边模的安装与调整不精确，均可以引起残留毛刺表面压伤模锻件与凸模的局部接触上，出现压痕或压伤由于凸模与模锻件接触面部分的

26、形状不吻合，或堆压面太小弯曲或扭曲变形模锻件在切边时出现的弯曲或扭曲变形。在细长、扁薄、形状复杂的模锻件上容易发生由于切边凸模与模锻件的接触面太小，或出现了不均匀接触而引起锻后冷却不当产生的缺陷冷却裂纹裂纹光滑细长，有时呈现网状龟裂。高位观察：裂纹附近出现马氏体组织，无塑性变形痕迹。多在马氏体钢锻件上发生由于锻后冷却过快，产生了较大的热应力和组织应力所致在2000C左右砂坑或炉渣中缓冷可以防止此种裂纹冷却变形大型、薄壁、细筋框架式构件，在锻件后冷却过程中发生的翘曲变形由于锻造中产生的残余应力和冷却不均匀引起的应力相互作用而引起锻后立即退火可以防止此种缺陷4750C脆性裂纹铁素体不锈钢锻后冷却过慢，在通过400-5200C温度区间的停留时间过长而出现的表面裂纹由于在400-5200C停留时间过长，促使某种特殊物质析出而导致脆性在400-5200C快冷可以防止裂纹网状碳化物碳化物沿晶界呈网状析出，使锻件塑性和韧性下降。这种缺陷在碳含量高的钢锻中经常可以见到由于锻后冷却缓慢，使碳化物得以沿晶界析出，它使锻件在淬火时容易裂纹，恶化零件的使用性能锻后热处理产生的缺陷硬度过高锻件在热处理后检查硬度时，测得的硬度比