1、下面就某个市场问题展开分析。山东基站的IPLU0006出现如下问题,将IPLU0006的串口 6(485通道)与智能设备IPLU1501相连, 前置机中显示IPLU1501往往通讯正常一段几分钟之后,即通讯异常。而将设备断电重启后,通讯正常一 段时间后设备又会出现通讯异常,如此反复。【问题分析】对现场寄回来的样机进行分析,发现是由于电路设计是裕量不足引起。具体分析如下:下图为RS485电路中前端的光耦隔离部分,其中红色选中部分为收发控制电路部分。 CPU发出的控制信号经过缓冲驱动后经光藕隔离,控制通信芯片的收发控制端。这里原边上拉电阻为 2k门,副边上拉电阻为4.72。(案例名称)当RTS2输
2、出为低电平时(0.2V)时,光耦饱和导通。 ADM483的收发控制段被拉低,收发控制端一直箝位在低电平而保持为接收状态。当 RTS2输出为高电平时(3.3V)时,光耦断开,ADM483的收发控制段被拉高而保持为发送状态。由于485为总线制,总线上可能有多个智能设备,所以对于同一时刻,总线上只能有一台设备处于发 送状态,而其他的设备都处于接收状态。对于 485电路缺省状态,应该为接收状态,避免从机初始化过程或故障时,影响总线的正常功能。通过示波器对故障样机的各个波形进行测量,首先发现只有总线 AB端只有主设备的数据发出,而从设备没有响应。检测收发控制端口的波形时发现,当其需要低电平将电路嵌位在接
3、收状态时。 该电压较高接近2V。这会导致主设备一直处于发送状态,整个总线都会出现通讯异常。说明光耦并没有工作在预想 的饱和状态下,而是工作在放大状态。设备断电一段时候后重启能够正常工作一段时间,是因为光耦的传输比受温度的影响比较大。当设备 刚刚启动时,系统温度还不是特别高,所以传输比 CTR相对较大。而工作一段时间后,温度上来后,传输比CTR下降(经过计算此时的光耦传输比不到 60%),光耦没法工作在饱和状态,副边电压升高,电路工作不正常。原有的电路计算如下:Vce=0.2V, lc=(5-0.2)/4.7K=1.021mA, lf=(3.3-1.2)/2K=1.05mAIf是否满足要求:If
4、x=Ic/CTRmi n=1.021mA/100%=1.021mAIfIfx按照公司的降额规范,要审查集电极电压 Vce和集电极的平均电流Icav应该满足75%的降额要求。结论:Pass注:CTRmi n=100%与物料品质部的同事沟通后,才知道光耦传输比虽然宣称范围是 100%-300%,但其是在温度为25度,If为5mA时的结果。当温度升高,或是 If为1mA时,其传输比会下降很多。其测量的结果如下。对于本次失效的PS2701,高低温下不同IF下的CTR测量情况如下:正常品:5mA1mA25C200%108%58C144%74%失效样品:158%79.30%45C66.80%128%45%
5、该光耦的datesheet中有如下资料:NORMALIZED CURRENT TRANSFER RATIO vs, AMBIENT TEMPERATURE由上图可以得岀原边电流If与传输比CTR系数之间的关系如下If电流传输比CTR系数0.572mA0.773mA0.884mA0.961而光耦会工作在(-1060摄氏度)下,由Ta-CTR关系图可知,10度时的CTF与25度下的CTF持平,60 度时的CTR寸25度下CTR勺0.9倍左右。但是物料品质部同事实测岀的结果表明却表明, CTF受温度的影响远不在此。58度时的CTF只是25度下CTR勺0.7倍左右。可见CTF受温度的影响非常大。结论公
6、司的降额指导书中提到如下两点:A.因光耦传输常量分散性较大,在电路设计时一定要注意保证充分的设计裕量,一般是在电路设计 计算时,取光耦传输参量上限值的 100 %和下限值的70%分别进行电路计算,要求电路计算合格。光耦传输参量包括有 CTR、Ift、tp等。B.对于光耦模拟信号的静态工作点 IF, 般要求大于1mA。静态工作点太低接近死区,容易带来系统温度特性差,光耦替代性差,电路对光耦批次性敏感等不良问题 。【优化方案】以后我们在进行原理图审查时,应关注以下几点1.计算得到的光耦的原边电流建议大于 2mA。2.计算时对于传输比 CTR参数应该取下限值的 70%进行计算。3.对于PS2701系
7、列的光耦,原边二极管取 1.2V压降。4.从控制芯片中输出的低电平电压取 0.2V。按照以上4点对于上面的电路进行计算,参考如下:该电路为收发控制电路,光耦必须要有效的工作在饱和状态和截止状态。Vce=0.2V, lf=(3.3-1.2-0.2)/2k=0.95mA 原边电流应该大于 2mA.lc=(5-0.2)/4.7k=1.02mA,lfx=lc/CTRmin=1.02mA/ (100%lfx此处满足该要求3.3VC506电路分析当TXD输出为高时,光耦无法导通,输出为高;当TXD输出为低时,光耦导通,三极管 Q52饱和导通,输出为低。该电路中的光耦为高速光耦,从 CPU这边传送过来的 4
8、58信号要经过它传输出去。这个电路算的上经典电路,Vce的电压嵌位在4.3V左右,光耦工作在放大状态。当总线上的传输速率较高时,能够达到较 短的上升和下降时间。1)导通后保证U58管脚4电压足够低,Vce(Q52)=0.2V,贝VIc ( Q52) = (5V- Vce (Q52) /R512=(5-0.2)/2K=2.4mAIb ( Q52) = Ic (Q52) /hFE=2.4/20mA=0.12mA h fe是三极管的放大倍数,数字电路,要保证三极管 Q52工作在饱和区,根据器件手册取最小值 20;2)光耦U58集电极电流Ic ( U58) = lb (Q52) +Vbe (Q52)
9、/R515=0.12mA+0.7V/0.47K=1.609mA3)期望的光耦输入电流I FX计算如下:Ifx= Ic ( U58) / (CTRmin*0.7 ) =1.609mA/ (200%*0.7 ) =1.150mA CTR 是光耦运行的传输比,在设计中要满足上限 100%,下限70%的降额要求。4)计算实际的输入电流If:If= (3.3-Vf-0.2) /R518=(3.3-1.2-0.2)/0.62=3.065mA 光耦导通时,原边二极管的压降 Vf取1.2V,原边电流应该大于 2mA.满足lf1/8。以最高波特率为另外:测试规范中要求上升时间 tr和下降时间tf应该小于最高波特
10、率下周期的19200bps为例,周期为 T=52us,因此上升沿tr和下降沿tf应该小于6.5us。根据芯片手册得,Rl的电阻应该200欧姆左右。SWITCHING TIME vs.LOAD RESISTANCE200Load Rssistance Rl (I2i如上图中红色方框选中的电路等效电阻应该小于 200欧姆。简单计算其等效电路电阻:IC 约为 If ( U58) * ( CTRmin ) = 3.065mARl = 0.7/3.065mA = 233 欧电路分析:当光电耦合器二极管端 2脚为高电平时,光电耦合器不导通, RXD0输出为高。当光电耦合器二极管端 2脚为低电平时,光电耦合
11、器工作在 线性工作区,三极管Q41发射结正偏,饱和导通,集电极输出为低,即 RXD0输出为低。计算:1) 导通后保证RXD电压足够低,Vce (Q41 ) =0.2V,贝yIc (Q41) = (3.3V- Vce (Q41) /R408=(3.3-0.2)/2K=1.55mAIb ( Q41) = Ic (Q41) /hFE=1.55/20mA=0.0755mA hFE是三极管的放大倍数,数字电路,要保证三极管 Q41工作在饱和区,根据器件手册取最小值 20;2)光耦U8集电极电流Ic ( U8) = lb ( Q41) +Vbe (Q41) /R407=0.0755mA+0.7V/0.47
12、K=1.654mAIfx= Ic( U8 ) /CTRMiN=1.654mA/ (100%*0.7 ) =2.363mA CTR 是光耦运行的传输比,在设计中要满足上限 100%,下限70%的降额要求。U41器件2脚连接在肖特级二极管 D401上,当D401导通,压降最大为0.38V , U41二极管输入电流为If=(5-1.2-0.38)/750=4.56mA 满足原边电流应该大于 2mA.FUSE4rx上图是个线形光耦使用的典型例子光耦的工作电流控制在 5mA(从5到10m舷光耦工作在线形区),外接电阻R11连接在VCC与压腔振荡器VCO 输入端之间,电阻值的设定不能使光耦进入饱和状态,
13、R1仁(12V-3.3V)/5mA=1740Q ,选1.8K。光耦MOC8102的Ctrr(传输比)是100%光耦Id使用考虑裕量选为8mA流过光耦LED的电流值由R20来限 定,R20=5V-(Vu3+VLED)/8mA=138 Q ,选120Q。( Vied取为1.4v,tl431 的电压取为2.5v )如果在此范围内光耦 不饱合,则光耦可以稳定的工作在线性区保证整个回路的控制。【总结】光耦的使用需要特别关注几个主要的参数, 并且深刻理解Datasheet中所给的这些参数的前提条件(例如25C环境温度;10mA负载电流;1KHz频率等等这些前提条件)。我们在设计中必须要考虑到这些因素, 确保电路从理论上分析,在任何规定之条件下都能够正常工作,而不是在仅仅在典型值下能工作或实际测 试能正常工作。
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