温升对效率影响的研究Word文档格式.docx

1、Rf = L7200（3-6）Qv 二 b（3-7）J七一经验系数；一空气密度；D 为风扇外径;n 风扇转速；b 为风扇宽。所以在假定风扇的效率相同时，可以推出如下近似关系:Pf - S3（3-8）S 为风扇的风叶面积在不考虑空气重度和重力加速度随纬度和海拔高度变化的影响时，可得到风速与风扇全压的关系为：12PFv = Pg（3-9）v 风速。物体表面散热系数：, 扎Nuh =l（3-10）流体导热系数；Nu 努赛尔特准则；l 端部结构的特征尺寸。平均努赛尔特准则：1 1Nu =0.664Re2Pr3（3-11）Re 雷诺数，Re=vl/ （为流体的粘度系数）；Pr 普朗特数（气体的普朗特数一

2、般在 0. 6到0. 7之间）。通过以上分析可以看出，当电机通风结构不变的情况下，风速越 高，则电机表面散热系数越大，电机的散热效果越好。3、异步电动机损耗分布要减小电机损耗，提高电机效率，就必须分析电机的损耗分布， 找出影响电机效率的主要因素。小电机的铜耗和铁耗所占比例很大， 一般可达到总损耗的70%左右，且铜耗大于铁耗；大中型异步电机的 铁耗和机械耗所占比例增大，且大电机一般铁耗所占比例最大。电机空载时：U E（3-12）E =4.44fN ：Kdp1（3-13）u 电机端电压；E 相电动势；f 电源频率；N 每相串联匝数；门一每极磁通；Kdpi 电机绕组系数。可以得到：当电机端电压相同、

3、频率相同、电机绕组系数相同时， 电机每相串联匝数与每极磁通成反比。电机气隙磁密控制在合理范 围内时，小电机磁通相对较少，所以匝数较多。再加上绕组线径受 到电机定子槽面积限制，导致小电机的相电阻较大，铜耗所占比例 也相应较大。为得到各电机的损耗分布，选用了不同机座号的 6台样机做验证性试验，试验结果数据如表 3-10所示表3-10各型号电动机损耗试验数据效率/%铜耗/W铝耗/W铁耗/W机械损耗/W杂散损耗/W83.0056.734.033.515.019.987.14168.6107.1122.316.917.291.37470.7326.7434.9101.882.193.37647.1474

4、.5665.8176.1160.694.38983.7700.61013.8363.1291.895.571853.21224.22703.4797.4837.1通过试验结果可以看出：不同功率电机的损耗主要为铜耗和铁耗，且各损耗随着电机功率的增大而增大。为得到电机损耗分布情况，将铜耗和铁耗随机座号变化的曲线绘制成曲线， 如图3-14所示图3-14各型号电机定转子铜耗和铁耗所占百分比从图3-14中可以看到：小电机的定转子铜耗所占比例较高，在 机座号250以下，铜耗可占总损耗的一半以上，机座号 100及以下 机座号的铜耗可以达到总损耗的 60%以上，超过铁耗的两倍。4、温升对电机效率影响的验证由于

5、小电机铜耗所占比例大，在IEEE112B法中铜耗与电机温升 紧密相关，所以研究小电机的温升情况，对提高电机效率、有效节 约能源具有重要意义。电机的铁耗为不变损耗，它的大小与磁场频率、强度和硅钢片 特性有关。电机铜耗为可变损耗，与电机的通风结构紧密相关。在 原有风扇基础上：1） 当减小电机风扇叶片面积时，电机的机械损耗减小，但是电 机的温升必然增大，则定子绕组的电阻必然增大，电机铜耗上升， 温升继续增大，定子电阻继续增大，铜耗继续上升，直至发热和散 热达到新的平衡。2） 当增大电机风扇叶片面积时，电机的机械损耗增大，但是电 机的温升必然减小，则定子绕组的电阻必然减小，电机铜耗下降， 温升继续降低

6、，定子电阻继续减小，铜耗继续下降，直至发热和散 热达到新的平衡。通过上面两点比较可以看出，增大或减小风扇将直接影响电机的 铜耗和机械损耗，且这两种损耗的变化趋势相反。根据原来的测试 方法（E法），对于温升不高的电动机，可以通过减小风扇，降低机 械损耗，减小温升裕度，来提高电动机的效率。采用 IEEE112B法,电动机设计时就须考虑到电动机的温升对效率的影响，电机温升与 风量的合理匹配，不能单纯采用降低机械损耗的方法来提高电动机 的效率。电动机材料用量、温升与机械损耗的合理匹配的研究，对提高高 效、超咼效电动机的效率是十分关键的。为了验证温升对电机效率 的影响，针对电机温升情况作了一系列的试验。

7、由于试验中仅对电 机风扇进行了改动，杂散损耗变化很小，所以在以下的实验数据中, 仅列出了电机定转子铜耗和机械损耗的变化情况。试验结果对比如 表3-11所示：表3-11有无风扇对比风扇定子铜耗转子铝耗机铁耗温升/K有39.037.7无63.944.7231.554.270.2269.9655.9637.980.4373.653.3356.574.847.5259.034.476.848.7758.7539.594.3761.1740.0844.3101.2267.6440.5561.9通过试验数据可以看出，在小规格电机无风扇的情况下，机械损耗有所下降；电机表面风量减小导致了温升提高，电机的定转子

8、 铜耗相应增加。此时电机的温升最高为 61.9K,低于温升限值80K。铜耗和机械耗总量增加值分别为：10.91W11.22W 3.00W和13.79W。小电机减小风扇后总损耗为增加趋势，电机效率下降。在稍大的机座号试验中，电机的温升有所提咼，考虑在试验中 通过减小风扇来小幅度提高电机温升做对比试验。试验中将风扇外 径由180mn减小到160mm由于180-2、4极电机的风扇叶片数都为 7 片, 4极风扇的外径为220,2极的为180，试验中180-4电机使用 180-2的风扇做对比试验，结果对比如表 3-12所示：表3-12减小风扇对比定子转子温升/KYE2-160-4 风扇375.1224.

9、369.051.0YE2-160-4 加工377.8225.044.052.8Y E2-180M-4 风扇494.1315.492.3049.4YE2-180-2 风扇501.0349.050.87从表3-12的试验数据中可以看出，减小了风扇外径，提高了电 机温升，电机的机械损耗下降而定转子铜耗增加，换风扇后的损耗 增加量为21.6W和 0.93WA通过上述试验结果可以得知在现有设计的 小电机中不能通过减小风扇降低机械损耗提高电机效率。为验证增大风扇对电机效率的影响，需要增大电机的风扇的对比 试验。为电机使用风扇情况和各种风扇电机的试验结果数据：表3-13系列风扇对比试验数据机械损耗/WY E

10、2-100 风200.4127.625.765.2Y2-100 风193.8126.430.3357.2YX3-112-6200.2187.7215.7657.6Y 3-112-2192.3885.2617.6646.1Y 3-112-6185.3882.718.9439.2YX3-132-4356.36222.7730.3172Y 3-132-4332.13214.9863.9758.1Y E2-160-2406.9299.6312.4266.6Y E2-160-6398.9292.3322.6961.6Y 2-160-2395.3290.1336.8359.7在表 3-13 的试验数据中，

11、YX3-112M-6, 2.2kW和 YE2-160M2-2 15kW两台电机的2极风扇叶片数均为5片，6极风扇叶片数均为7 片。在相同风扇系列，即叶片面积和形状相同的情况下，叶片数量 越少，风扇旋转时叶片表面的脱流现象越严重，机械损耗越小，风 扇效率越低，这样到达电机机壳表面风量与风速越小，散热效果越 差。从试验结果可以看出，YX3-112M-6电机Y3的6极风扇比Y3的 2极风扇机械损耗大1.28W,定转子铜耗小了 9.56W,总损耗减小了 8.28W; YE2-160M2-2电机YE2的4极风扇比YE2的2极风扇机械损 耗大10.27W 定转子铜耗小了 15.3W 总损耗减小了 5.03

12、W,这验证 了在用IEEE112B法进行试验时，小电机可以通过提高现有系列电机 的风扇叶片数和叶片面积，增大机壳表面的风量和风速，提高电机 的效率；稍大机座号电机必须充分考虑机械损耗对电机损耗的影响。在试验样机中，Y3与YX3系列相同规格电机风扇的叶片数相同。 由表4中换用Y3系列相同极数风扇的试验数据，可以看出电机温升 都有不同程度的较低。这是由于 Y3系列风扇的叶片面积较大，导致 Y3风扇的风量和风压要大于 YX3系列风扇，电机的散热条件得到改 善，电机温升下降，同时伴随着定转子铜耗的降低，机械损耗增加。电机总损耗减小值依次为：3.17、16.67、-1.64、-3.31，可见在较 小的电

13、机中损耗降低的比较明显。这说明在新的试验方法下，较小 电机通过适当增大风扇叶片面积来增大电机表面的风量和风压，电 机效率提高明显。又由于Y3风扇本身的效率较YX3风扇低，所以如 果适当增加风扇效率较高的风扇一 YX3风扇的叶片面积，电机的散热 效果会更好，效率会较安装 Y3风扇时得到进一步提高。设计时，对 于小功率的电动机，选用较大风扇时，可以采用低的电阻基准温度 进行计算，提高效率且贴近试验值，对于大功率电动机，不需要增 大风扇，但必须控制温升不能太高，否则会导致效率大幅下降。4、结论本文通过分析感应电动机的损耗分布和通风对电机温升的影 响，得到了在IEEE112B法中，温升对小电机效率影响较大的结论。 并通过分析不同试验方法下风扇的选择方法，进行了减小风扇和增 大风扇的验证性试验，得到并验证了在现有设计电机中适当增大风 扇可以提高小电机效率的结论。以上分析和验证性试验将为新的电 机试验方法下的电机设计提供一定的依据。