电力变压器.docx

1、电力变压器第五章 电力变压器第一节 电力变压器的基本知识1、 电力变压器概述 变压器是一种电磁能量转换器，由绕在共同铁芯上的两个或两个以上绕组通过交变磁场联系着，由一个线圈作为原绕组将电源输入的电能变为铁芯的磁能，然后再由其它一个或两个线圈作为副绕组，将铁芯的磁能除去铁芯的损耗以后变为电能输出到负载上去。变压器输出的电能其电压、电流的频率与电源的频率一样。一般电流量变大则电压量变小，反之也如此，变换倍数基本相等。变压器的工作原理是以电磁感应定律为基础e= - W*d/dt式中e-感应电势，W-线圈匝数，-主磁通.变压器的分类 ：按相数分：单相变压器、三相变压器；按冷却方式：干式变压器、油浸式变

2、压器；用途分：电力变压器、仪用变压器、试验变压器、特种变压器；绕组形式分：双绕组变压器、三绕组变压器、自耦变压器：至少有两个绕组具有公共部分的变压器；铁芯形式分：芯式变压器、壳式变压器(用于大电流的特殊变压器，如电炉变压器、电焊变压器2、变压器的型号变压器的型号通常由表示相数、冷却方式、调压方式、绕组线芯等材料的符号，以及变压器容量、额定电压、绕组连接方式组成。 如：SFPZ9-120000/110指的是三相、双绕组强迫油循环风冷有载调压，设计序号为9，容量为120000KVA，高压侧额定电压为110KV的变压器。 SCB9-2000/0.40.23 Dyn11 ：此为干式变压器的型号表示，

3、S 是代表三相； C ：代表环氧树脂浇注绝缘； B ：配电变压器； 2000 ：是容量KVA；0.4-0.23KV ：低压侧额定线电压、额定相电压； Dyn1 1：接线方式表示的是一次侧三角形接线，低压侧星形接线，低压侧线电压为11点,即：低压侧线电压超前高压侧线电压30度。其他字母表示含义： J ：油浸自冷, G： 干式空气自冷, C：干式浇注绝缘, F：油浸风冷, S：油浸水冷, FP：强迫油循环风冷, SP：强迫油循环水冷, O：自耦降压（或自耦升压）. 3、变压器的额定参数为了保证变压器的运行安全，经济，合理，制造厂规定了额定数据。 额定容量：变压器长时间所能连续输出的最大功率。单位是

4、kVA 额定电压：变压器长时间运行时所能承受的工作电压（铭牌值为中间分接头的值）单位是kV。 额定电流：变压器在额定电压下允许长期通过的电流。单位是A。 接线组别：用于标明变压器各侧三相绕组的连接顺序、绕向和极性以及各侧线电压相互关系的时钟表示方法。 相数： 短路损耗：把变压器二次绕组短路，在一次绕组通入额定电流时变压器消耗的功率。单位是kW。 空载损耗（即铁损）：变压器在额定电压下，二次空载（开路）时变压器铁芯（励磁和涡流）所产生的损耗。单位是kW。 阻抗（或短路）电压（%）：把变压器二次绕组短路，在一次绕组上逐渐升压到二次绕组的短路电流达额定值时，一次绕组所施加的电压值。常用额定电压的百分

5、数来表示。 4、变压器的空载运行 图：1-1 变压器的原理接线图图中：U1，U2-原副边电压。e1,e2-磁通在原副边感应电势。-主磁通。1L-漏磁通。e1L-漏磁通感应出的电势。i10-空载电流。如图1-1所示为一单相变压器（或三相变压器中的一相），所谓空载运行是变压器原绕组AX接上正玄交流电压U1时，原绕组中就有一个空载电流i10通过，空载电流i10通过原绕组产生交变磁通，磁通大部分通过铁芯而闭合，同时交链着原、副绕组的磁通为主磁通。另一部分是仅与自身绕组相链的漏磁通1L，漏磁通通过铁磁材料、空气非铁磁物质构成回路。漏磁通造成了能量损失，漏磁通比主磁通小的多，有时可以忽略不计。根据右手螺旋

6、定则规定了电压、电流磁通的正方向，如图1-1所示，空载时，副边电流i2=0,根据电磁感应定律,原副边绕组中的感应电势e1和e2的大小如下式所示： e1=-W1*d/dt e2=W2*d/dt 式中W1、W2为原副绕组的匝数。 当外施电源电压按正弦变化时，主磁通 也按正玄变化。设=msint,有下式成立： e1=-W1d/dt =-W1dmsint/dt = W1 mcost =2fw1msin(t-/2) =E1m sin(t-/2) 同理：e2=E2msin(t-/2)电动势e1和e2的有效值分别为：E1=W1/2=2fw1m/2=4.44fw1m同理:E2=4.44fw2m式中m-主磁通正

7、弦变化的最大值.在考虑了原绕组的电阻r1和漏磁通产生的漏电感Ls1的影响,原绕组的回路电压方程可根据: U=0得出: U1=r1i10+Ls1*di10/dt-e1由于设计变压器时,使r1和Ls1相对地都不大,所以上式中右边第一项和第二项可以忽略不计,故得出:U1e1 U1E1=4.44fW1m空载时,由于副边绕组电流I2=0,所以副边绕组的空载电压有效值U2在数值上等于电动势的有效值: U2=e2 U2=E2=4.44fW2m由此可得到原副绕组电压的比为:U1/U2E1/E2=W1/W2=K式中K-变压器的变比.由上式可以看出,当原边电压有效值U1一定时,只要改变原副边绕组匝数比时,就可以得

8、到不同的副边电压有效值U2,据此也可在副边绕组匝数不知道时,根据变比查出来.5 、变压器的负载运行当变压器副边上接上负载,即变压器处在负载状态下运行时,如图1-2示。 图:1-2变压器负载时的原理图图中:U1,U2-原、副电压e1、e2-磁通在原副边感应电势i1、i2-原、副电流1L、2L-原、副边漏磁通变压器负载运行时，副绕组中将有i2通过，同时原边电流将从i10增加为i1，这时铁芯中的磁通将由原边磁势i1w1和副边磁势i2w2共同产生。由于电源电压U1不变，铁芯中主磁通基本上是恒定的，所以变压器在负载运行时，由原、副边建立起来的合成磁势等于变压器空载时由空载电流所产生的磁势i10W1:i1

9、w1+i1w2=i10w1即I1W1+I1W2=I10 W1 上式表示在负载情况下，是原副边磁势的向量和也就是它们的合成磁势，才是产生主磁通的激磁磁势。在变压器带负载时，产生主磁通的磁势（合成磁势），虽不是恒值但变化也不大，与空载时产生的主磁通的磁势相差不多，因此在负载时的i1与空载也差不多。将上式两边除以w1得： I1+I2（W2/W1）=I0 其中：W2/W1=1/K即I1+I2（1/K）=I0 I1=I0+（I2/K）=I0+IN从上式可以看出，变压器负载时，原边电流有两个分量，其中一个分量I0用于在变压器铁芯中产生主磁通，另一个分量IN=I2/K用于抵消副边电流产生的磁势，后一个分量在

10、负载时才有，所以可称为负载分量，而在无载时，原边电流中只有I10，也可以认为变压器空载时电流比较小，当变压器负载运行接近满载时，磁势I10W1的值比I1W1小的多，可以忽略不计则： I1W1+I2W20 I1W1I2W2上式表示变压器负载运行时，副边磁势与原边磁势相位相反，副边磁势对原边磁势起去磁作用也就是说原边电流与副边电流在相位上几乎相差180。当副边电流i2增大时，副边磁势的i2w2也增大，这时原边电流i1和原边磁势i1w1也必须增大，原边增加的磁势恰恰抵消副边磁势的去磁作用，以保证磁势i10w1不变，即铁芯中主磁通不变。原副边电流关系可以从上式得出： I1/I2W2/W1=1/K上式表

11、示变压器负载运行时，原副边电流的大小与绕组匝数成反比。变压器负载运行时匝数多的高压绕组中电流小，匝数少的低压绕组中的电流大。由此说明变压器不仅可以改变电压也可以改变电流。6、变压器的极性变压器的原、副绕组在同一个铁芯上，都被同一个主磁通所交链，当主磁通交变时，两个绕组中的感应电势也在交变，某一瞬间在原绕组中的一端电位为正时，副绕组中的某一端也为正，这两个相对应的端，我们称之为同极性端。与副绕组此时为负的一端称之为异极性端（反极性）。如图（1-3）原、副绕组的绕向相同，将这两个绕组上端定为始端，用字母A、a表示，下端定为末端用字母X、x表示。当原绕组接通电源,原绕组中感应电势方向任何瞬间都是相同

12、的，即感应电动势在原绕组A端为正的瞬间，副绕组的感应电动势在a端必定为正，经过半个周期后，A和a两端又同时为负，所以我们就定A和a为同极性端。同理X、x两端也为同极性端，我们用符号*标在任何一个同极性端都可以。用向量表示EA和Ea是同相位的。如图（1-4）原副绕组的绕向相反，原绕组A端感应电动势为正的瞬间，副绕组的感应电动势X为正。因此A端和X端为同极性端。由此可见单相变压器的原副绕组的极性取决于绕组的绕向和对绕组末端的规定。 图:1-3加极性 图:1-4加加极性7、变压器的组别三相变压器原、副边最少各有三个单相绕组，将三个单相绕组按照不同的接线方式连接起来有许多接法，其中最基本的联接方法有两

13、种：1）星形（或Y）接法：将三相绕组的三个末端连接在一起组成中性点，将它们的始端引出来称为星形接法见图（1-5），用符号Y表示，如果中性点还有引线则用符号Y0表示。在对称的三相系统中，三相电压UA、UB、UC之间互有120的相位差如图1-6所示。 图:1-5 Y形接线 图:1-6 Y形接线的向量图2） 三角形或接法：三角形连接是依顺序将一组绕组的末端和另一组绕组的首端相连接，见图（1-7），用符号来表示，可根据三相对称系统中电压互差120相位差画出向量图，如图（1-8）所示。变压器常见的几种连接方法有：Y/Y0，Y/，Y0/，/Y。由于变压器原、副边绕组有不同的连接方式，原、副边对应的线电压之

14、间就有不同的相位关系。由此把变压器分成不同的接线组合，称为绕组的连接组别，其表示方法采用时钟形式如下：设原边线电压矢量为分针，副边线电压的矢量为时针，原、副边线电压同相位，可以看作钟面上分阵和时针在12的位置上，这时称这种接法为Y/Y12连接组，“12”称为变压器连接组的代号，如果在副边引出中性线，就称这种连接为Y/Y12连接组，见图1-9、图1-11。 图:1-7 形接线 图:1-8 形接线向量图图:1-9 Y/Y12接线 图:1-10 Y/Y12接线向量图 图:1-11接线组别例如：Y/11连接组如下表示法：从图1-12、1-13，1-14可以看出分针从12出发，顺时针方向到11的夹角为3

15、30，用每小时的夹角30去除330/30=11，这是计算连接组的基本方法，实际应用中常见的连接组有：Y/Y12、Y/Y012、Y0/Y12、Y0/11等。图:1-12Y/-11接线 图:1-13 Y/-11接线向量图 图:1-14接线组别8、变压器的发热与冷却1） 变压器的发热变压器本身在能量传递过程中都存在能量损失，主要有：铁芯损失，绕组的铜损，其他损失。这些损失表现为变压器本身的温度升高，变压器的温度升高对变压器的运行有很重要的影响。最主要的是对绝缘材料的影响，过高的温度将使绝缘材料破坏而失去绝缘能力，使变压器产生故障而停止运行，其次减短它的使用寿命，温度升高将增大绕组的电阻，使铜损增加，

16、电能损失加大。变压器的温升，可以用公式：m=P/S来决定。式中：m=-稳定温升，度；P-产生热的损耗，W瓦；S-物体散热表面积；-表面散热系数瓦/米2度。大型变压器容量相应增加，尽管采用冷扎硅钢片减少铁芯的磁滞损耗，采用精炼大截面铜导线减小电阻以减小铜损，但随着容量的增加，其损耗也相应增加。现代大型变压器的体积和外表面都要求不要太大，以免造成运输上的困难，这样必须对不同容量的变压器采取不同结构和方式的冷却，才会将变压器的温升控制在一定允许的范围内。2 ）铁芯和绕组的冷却随着变压器容量越来越大，散热容量也相应增大，如果对不同容量的变压器都采用相似结构和冷却方式的话，变压器的温升就会太高而不能正常

17、运行或降低其使用寿命。所以对变压器仅依靠自然冷却方式就不能满足要求了，必须对变压器采用更好的冷却方式，通常采用的方式有：(一) 强迫风冷在变压器的散热器上加冷却风扇，一个或多个视变压器的容量而定，使流过散热器中油的热量尽快散失到周围空气中去，以达到降低变压器温升的目的。(二) 强迫油循环风冷在变压器的散热器进、出管道的一侧加装油泵使油在冷却器和变压器身中循环流动，同时在散热器上加装冷却风扇，使流动的油中的热量在风扇的作用下尽快地散失到周围空气中去，以降低变压器的温升，虽然其在结构上比强迫风冷要复杂一些，但冷却效果要好得多，因为强迫油循环比自然油循环散热要快的多，大容量变压器一般均采用此种方式冷

18、却。(三) 强迫油循环水冷与第二种冷却方式所不同的是让循环的热油流过通有流动的冷水的冷却器，通过热油流和冷水的相对流动进行热交换，把热量用水带走，众所周知，水的冷却效果要比空气冷却效果强许多倍。为了配合上述冷却方式，在铁芯和绕组方面都采取了相应的冷却措施：在铁芯方面，在铁芯切片时，铁芯的形状要考虑散热和减少涡流损失，在铁芯叠片组装时留出轴向和纵向的油道以使油能有最佳的冷却效果。在绕组方面：不管采用何种绕法都要设计有一定的油路，为了便于散热，不同容量的变压器采用不同的绕制方法，如连接绕法、交叠绕法、饼间、层间、段间、相间都留有一定间隙的油道以便使油在其中流动。通常采用的强迫油循环冷却的油流大部分

19、通过箱壁和绕组之间的空隙，只有少量的油流过线圈和铁芯，这样在变压器内部温度分布不均匀，冷却效果不好，为了进一步改进，所以又采用了强迫油循环导向冷却，这种冷却方式使油在变压器内部沿着一定方向流入线圈和铁芯中所设的一定油路，然后再流入冷却器中冷却，这样就可以带走铁芯和线圈中产生的大量热量，提高了散热效率。第二节 变压器的结构电力变压器一般是由铁芯、绕组、油箱、绝缘套管和冷却系统等主要部分组成。铁芯和绕组是变压器进行电磁能量转换的有效部分称为变压器的器身。油箱是油浸式变压器的外壳，箱内灌满了变压器油，变压器油起绝缘和散热作用。绝缘套管是将变压器内部的高、低压引线引到油箱的外部，不但作为引线对地的绝缘

20、，而且担负着固定引线的作用。冷却系统是用来保证变压器在额定条件下运行时温升不应超过允许值的。下面分别进行讲述。1、 铁芯铁芯是变压器的磁路，为提高变压器磁路的导磁率，铁芯材料采用高导磁性能的硅钢片，为减少交变磁通在铁芯中引起的涡流损耗，铁芯通常用0.280.35mm相互绝缘的硅钢片叠成。铁芯分为铁芯柱和铁轭两部分。铁芯柱上套绕组，铁轭将铁芯柱连接起来，使之成为闭合磁路。变压器铁芯的基本结构有两种，一种叫芯片铁芯，一种叫壳式铁芯。由于芯式变压器结构比壳式简单，且绕组与铁芯间的绝缘易处理，故电力变压器铁芯一般都制造成芯片。三相芯式变压器有三相三柱式和三相五柱式两种。三相三柱式是将A、B、C三相的三

21、个绕组分别放在三个铁芯柱上，三个铁芯柱与上下两个磁轭共同构成磁回路。三相五柱式与三相三柱式比较，它在铁芯柱两头多了两个分支铁芯，称为旁轭，旁轭上没有绕组。随着电力变压器单台容量的不断增大，其体积也相应地增大，与运输的高度限制发生矛盾，解决的办法之一是采用三相五柱式铁芯。它能将变压器的上下铁轭高度几乎各减去一半，即整个变压器降低了一个铁轭的高度，而降低后铁轭中的磁通密度仍保持原值。在大容量变压器中，为节省材料和充分利用空间，铁芯柱的截面一般做成一个外接圆的多级阶梯形。随着变压器容量的不断增大，铁芯柱的直径也随着增大，阶梯的级数也随着增加。为了使铁芯中发出的热量被绝缘油在循环量充分地带走，以达到良

22、好的冷却效果，除铁芯的截面做成阶梯形外，铁芯上还设有散热沟（油道），散热沟的方向与硅钢片平行，也可垂直，图1-15为有散热沟的铁芯截面示意图。铁芯的装配有直接接缝和全斜接缝等方式.在大容量变压器中，铁芯损耗的绝对值很大，实现全斜接缝的经济意义巨大，故目前已全力推广生产全斜接缝低损耗的电力变压器。全斜接缝的硅钢片叠积图如图1-16所示，接缝都是斜的，这样在磁力线改变方向时，损耗可降到最低，这种装配方式使芯柱和轭部无空心螺孔，从而减小了由于冲孔产生的铁损，由于硅钢片无孔，钢片的夹紧采用环氧玻璃粘带绑扎，减少了附加损耗。图:1-15有散热沟的铁芯柱截面示意图 图:1-16全斜接缝硅钢片叠积图铁心的绝

23、缘和接地 （一）铁心的绝缘 铁心绝缘不良将影响变压器的安全运行。铁心的绝缘有两种：一种是片间绝缘，另一种是与结构件间的绝缘。 铁心片间的绝缘是把心柱和铁轭的截面分成许多细条形的小截面，磁通垂直通过这些小截面时，感应出的涡流很小，产生的损耗也很小。铁心片间无绝缘时，磁通垂直流过的截面很大，感应的涡流大；铁心片间绝缘过小时，片间电导率增大，穿过片间绝缘的泄漏电流增大，将增加附加的介质损耗；铁心片间绝缘过大时，铁心不是等电位，必须把各片均连接起来接地，否则片间将出现放电现象。因此，铁心片间要有一定的绝缘，在标准的测量方法情况下一般在60105cm2。现在采用的冷轧取向硅钢片的表面具有0.0150.0

24、2mm的无磷化膜可满足这一要求，其它的硅钢片则需要涂漆。 铁心片与其夹紧结构件的绝缘是防止与结构件短路和短接。铁轭螺杆的绝缘不可损伤，否则有可能造成铁心局部短路形成短路匝；旁螺杆、侧梁和垫脚的绝缘也应良好，否则铁心片间的一边形成电气连接，产生短接铁心片的现象；夹件绝缘是为了形成油道，避免铁轭磁通流入夹件而设置的。 整个铁心是地电位，其间的绝缘非常简单，用26mm厚的纸板或纸管就可以了（由机械强度决定）。 （二）铁心的接地 铁心及其金属结构件在电场作用下，具有不同的电位，且与油箱电位不同。虽然它们之间电位差不大，也将通过很小的绝缘距离而断续放电。因此铁心及其金属结构件必须经油箱接地。 铁心中通过

25、磁通，当有多点接地时，等于通过接地片短接铁心片，短接回路中有感应环流。这样，铁心产生局部过热，接地片可能烧坏而放电，对大型变压器安全运行不利，因此铁心必须一点接地。 2、 绕组绕组是变压器的电路部分，由铜或铝的导线绕成，电力变压器的高低绕组在铁芯柱上按同心圆筒的方式套装，在一般情况下，总是将低压绕组放在里面靠近铁芯处，以利于绝缘，把高压绕组放在外面，高、低压绕组间以及低压绕组与铁芯柱之间留有绝缘间隙和散热通道。按其结构不同，绕组可分为圆筒式、螺旋式、连续式，内屏蔽式等形式。圆筒式绕组一般用于三相容量在1600kVA以下，电压不超过15kV的电力变压器。容量稍大的变压器，其低压绕组匝数很少，但电

26、流却很大，所以要求线匝的横截面大，通常用很多根(6根或更多)导线并联起来绕制.螺旋式绕组每匝并联导线数量较多,而且是沿径向一根压着一根地叠起来绕.图1-17为6根导线并联绕制的绕组外形及导线及导线的排列图.并联的导线绕成一个螺旋,中间隔以沟道.当螺旋式绕组并联导线更多(12根)时,就把并联的导线分成两组并列绕制,形成双螺旋式.为了减小导线中的附加损耗，绕制过程中将导线换位.螺旋式绕组一般用于三相容量在800kVA以上,电压在35kV以下的大电流绕组.连续式绕组由多个线饼沿轴向串联而成,绕制时先是若干线匝沿径向串联绕成一个线饼,然后采用“翻绕法”,使绕制连续地过渡到下一个线饼,由于采取特殊地绕制

27、工艺,从一个线饼到另一个线饼,其接头交替地在绕组的内侧和外侧,但都用绕制绕组的导线自然连接,所以没有任何接头.由于这一特点,连续式绕组具有很高的机械强度和可靠性.图1-18为连续式绕组外形和纵剖面导线的匝间排列图.连续式绕组应用范围较广,它的机械强度高,散热条件好,一般用于本相容量为630kVA以上、电压为310kV绕组。而纠结式绕组焊头多，绕制费时，一般用于三相容量在6300kVA以上，电压在110kV以上的绕组。图:1-17螺旋式绕组 图:1-18连续式绕组(a)外形;(b)绕组纵剖面导线的排列 (a)外形;(b)绕组纵剖面导线的匝间排列为了减少大型电力变压器在采用多股导线并绕时所产生的附

28、加损耗，绕组往往需要作换位处理，通常采用换位导线。所谓换位导线，就是将多股分散的并绕导线，在绕制前，先按照一定的规律，360连续地进行换位。在应用时，把换位导线当作一根导线来绕制。换位导线被广泛用于大容量电力变压器。 为了使绕组有效地散热，绕组设有散热油道。在双绕组变压器强迫油循环导向冷却系统中，压力油在高、低压绕组之间有各自的流通路线，绕组中有纵向和横向油道，压力油在油箱中按指定的导向有规律地定向流动，保证所有低温冷却自自自身油流过，把热带走,使绕组得到有效地冷却,所以冷却效果比较理想.因此,目前大型变压器几乎都有采用这种强近导向冷却的方式。3、变压器附件 一、油箱油浸式变压器油箱具有容纳器

29、身、充注变压器油以及散热冷却的作用，因此油箱结构随变压器容量的大小而不同。变压器又要借助油箱装配各种附件（组件），因此油箱局部结构又随其附件的种类的多少、大小而各异。变压器油箱有两种基本形式，平顶油箱和拱顶（包括梯形顶）油箱。平顶油箱为桶形结构，下部主体为油桶形，顶部为平面箱盖，而在其间用箱沿和胶条结合成整体，所以也叫油桶式油箱。拱顶油箱为钟罩式结构，下底（下节油箱）为盘形或槽形，上部为钟罩（上节油箱），其间也用箱沿和胶条结合成整体，有时也叫钟罩式油箱。见图3-1-18。 图3-1-18 油箱形式桶式油箱多用于容量6300kVA及以下的变压器，截面多为椭圆形，少数为长方形。除100kVA以下的

30、变压器为平滑箱壁外，1002500KVA时常用管式油箱，变压器容量再增加时就采用散热器。桶式箱壁上焊有箱沿、箱底、散热器、吊拌、定位钉、接地螺栓座、地字牌、油样活门座等，箱壁上还焊有装设组件的各种管接头和各种底板等，见图3-1-19。图3-1-19 桶式油箱 图3-1-20 钟罩式上节油箱钟罩式油箱常用于容量630kVA及以上变压器，为了上部定位需要，现在常采用梯形顶油箱。钟罩式上节油箱拱顶上焊有类似于桶式油箱箱盖的结构件，箱壁上有类似于桶式油箱箱壁的结构件，见图3-1-20。所不同的是为了需要，增加了升高座、风扇支持件、配线底板、CT端子底板等。下节油箱为了节油现在常采用槽形下节油箱，下节油

31、箱底板有4块（或8块）千斤顶底板，借助它可以用千斤顶均匀顶起变压器。二、变压器套管变压器套管是将变压器内部高、低压引线引到油箱外部的绝缘套管，不但作为引线对地绝缘，而且担负着固定引线的作用。变压器套管是变压器载流元件，在变压器运行中长期通过负载电流，当变压器外部发生短路时通过短路电流。因此变压器套管必须具有规定的电气强度和足够的机械强度，还必须具有良好的热稳定性，并能承受短路时的瞬间过热，同时还要求外形小、重量轻、密封性能好、通用性强和便于检修等。变压器套管从绝缘结构上分为油纸电容式、充油式、纯瓷式三种，由于充油套管结构复杂维护量大，目前基本不采用，所以仅对纯瓷式套管及油纸电容式套管进行介绍。（一）纯瓷套管 纯瓷套管一般适用于额定电压较低、额定电流较小的套管，分为穿缆式及导杆式两类。其型号意义如下： 图3-1-27 套管型号以导杆式