型钢门式支架过车通道专项方案Word文件下载.docx

1、2000，在A-14轴A-17轴、A-19轴A-23轴间车道区域为大跨度后张法预应力梁。板：板为钢筋混凝土现浇板，板厚为120150mm。混凝土强度等级：车道区域内柱、梁、板砼强度等级为C40；其它地下结构柱、梁、板砼强度等级为C30。根据工程有关各方要求，江溉路及护岸综合整治工程聚贤岩立交（第一标段）设计北滨路延伸段需预留临时过车通道，为方便架空广场上部施工，保证施工期车辆的正常通行，决定沿北滨路延伸段纵向采用40型槽钢和20型槽钢搭设门式支架过车通道。门式支架根据钢结构设计规范（GB50017-2003）进行设计。二、施工准备2.1 主要劳动力安排根据工程进度安排情况、组织1个班组共计30

2、名木工进行架体施工。2.2支架方案选择根据本工程的结构特点，支架体系作如下设计：（1）门式支架采用 20、40槽钢、工钢20作通道门梁，支撑系统采用48，壁厚3.0mm的钢管满堂脚手架。（2）架上砼梁模、板模采用18厚胶合板，背肋采用409050100的木枋制作安装，具体做法详模板支架专项施工方案。（3）架下防护棚做法采用钢管架搭设，具体详附后“防护棚计算书”。2.3支架材料准备材料进场时，必须具备产品合格证。根据国家验收规范和我单位验收标准工作程序进行严格的检查验收，保证使用的是优质材料。主要采用以下材料：40型槽钢（自购）：h=400mm b=115mm d=8.0mm t=13.5mmI

3、x=15220cm4,Wx=761cm3,Sx=444cm3 ,g=9.8N/kg ，槽钢长L=6m,净垮l=4m. 理论重量：48.3kg/m,截面面积：61.5cm2。20型槽钢（自购）：h=200mm b=76mm d=5.2mm t=9.0mmIx=1520cm4,Wx=152cm3,Sx=8.07cm3 ,d=5.2,g=9.8N/kg ，槽钢长L=6m,净垮l=4m. 理论重量：18.4kg/m,截面面积：23.4cm2。工20工字钢（自购）：h=200mm b=100mm d=5.2mm t=8.4mmIx=1840cm4,Wx=184cm3,Sx=104cm3 , g=9.8N

4、/kg ，槽钢长L=6m,净垮l=4m. 理论重量：21.0kg/m,截面面积：26.8cm2。 钢材设计强度 弹性模量三、施工方法及措施3.1 1-11轴施工方法及措施：1、门式支架梁（槽钢、工字钢）间距（净距）：40型槽钢： 0.9m。20型槽钢：0.5m（按两槽钢靠背布置，靠背处点焊）。工20型钢：0.35m。2、门式支架梁（槽钢、工字钢）下支撑钢管：纵向间距：0.9m。横向间距（梁跨4m外两侧各1m下钢管）：0.3m，两侧各4根,共8根。3、搭设高度：门式支架梁（槽钢、工字钢）底高5.0m（相对地面高度）。4、梁上（槽钢、工字钢）架体板下按0.6*0.6m钢管架搭设，砼梁下支架和模板按

5、模板支架专项施工方案要求搭设，立杆上设顶托。5、地基处理要求承载力不得低于1.2Mpa，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。立杆底设底座（底板平面尺寸大于0.1*0.1m）。3.2 11-19轴施工方法及措施： 0.8m。0.3m。0.2m，两侧各5根,共10根。3.3 19-27轴施工方法及措施： 0.7m。0.45m（按两槽钢靠背布置，靠背处点焊）。0.27m。3.4 27-32轴施工方法及措施：0.6m（按两槽钢靠背布置，靠背处点焊）。0.4m。3.5、防护棚施工方法及措施：1. 构造参数立杆横距lb（m）：4 ；立杆纵距la（m）：

6、0.5 ；防护棚高度H（m）：4.9 ；上下防护层间距h1（m）：0.4 ；立杆步距h（m）：1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2（m）：3 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3（m）: 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿横向搭设 ；水平钢管间距a（m）： 钢管类型（mm）：48 3 ；扣件连接方式：双扣件 ,取扣件抗滑移承载力系数: 0.8 ；2.荷载参数:高空坠落物最大荷载标准值N（kN）：1 ；脚手板自重（kN/m2）：0.35 ；栏杆及挡脚板自重（kN/m）：0.1 ；3.地基参数:地基土类型:砼；地基承载力标准值（kpa）: 1000；立杆基础底面面积（m2）: 0.01；四、

7、支架计算4.1 1-11轴支架计算4.1.1.荷载分析满堂支架覆盖范围为：90.74m（通道纵向）8m（通道横向），门式支架总高度5.0m，上部为高约3.3m的扣件式满堂支架。考虑到门式支架覆盖面积以及满堂支架的传力作用，此处荷载仅考虑钢筋砼、模板、满堂支架及自身重量并按1.2的分项系数进行强度检算，不再考虑其它可变荷载以及偶然荷载。钢筋砼自重（比重按25KN/m3计算）：219.77*25= 5494.25KN模板及方木自重模板重量：90.74*8+（0.95*2*2+0.85*2）*8*0.06=769.92*0.06 KN/m2 =46.20KN方木重量：0.05*0.1*8*（270+

8、302（上下）+11*24）*6KN/m3=200.64KN计算说明：根据模板施工方案梁底模板分布方木（按50*100计）4根，梁侧两边个分布方木（按50*100计）4根，板模按300mm间距布置。模板及方木合计重量：46.20+200.64=246.84KN 满堂支架自重杆件自重支架按8.3m高度计算，需要立杆高度8.1m，水平杆共计7层，在立杆及水平杆重量基础上按10%考虑剪刀撑重量，梁下均按0.6m立杆间距计，梁底支撑每道3根立杆。 100（道）*8（板立杆）*3.3+14（道）*2（梁下增加）*24（根）*3.3+100*6.3*3+8*90.74*3 3.33*9.8/1000=81

9、00+5443+910+800*0.033=15253*0.033=291.27KN 托座自重 （800+672）（5.82*2/3（底托）+7.01（顶托）*9.8/1000=157.09KN 满堂支架合计重量：291.27+157.09=448.36KN上部荷载共计：5494.25+246.84+448.36=6189.45KN上部荷载设计值共计：6189.45*1.2=7427.34KN4.1.2.受力分析40型槽钢4.1.2.1强度检算平均每根钢管底部传力7427.34/1472=5.05KN，40型槽钢按6m长度简支梁进行受力分析如下：槽钢计算简图 材料弹性模量（N/mm2）：E =

10、 206000.0 设槽钢根数n1，间隔为x1m,垂直轴线方向单层布设：槽钢承受总重：F=7427.34KN每根槽钢受力：P= F/n1=7427.34/n1 KN支架反力：R=P/2=7427.34/2n1 KN（1）抗弯承载力检验：最大弯矩（中间截面）：MMax=Rl/2=（7427.34/2n1）*2=7427.34/n1 KNMMax=MMax/ Wx=（7427.34/n1）103/（76110-6）=9760/n1Mpa215Mpa由上可解得n145根，取n1=90根，x=（90.74-90*0.115）/89=0.9m则单根槽钢受力P=82.53KN。（2）抗剪承载力检验：Q=P

11、R=P/2=41.27KNMax=QSx/Ix/d=41.27*10-3444*103/（15.22*10）/ 8.0=15.05Mpa=125Mpa（3）最大挠度检验（中截面）：集中荷载：=PL3/（48EI）= （82.5310343）/ （48*2.0610111522010-8）=3.5mm均布荷载：q=p/L=82.53/6*103=13755NM-1=5ql4 /384EI=（5*13755*44）/（384*2.06*1011*15220*10-8）=1.5mm规范允许挠度：l/250=4000/250=16mm 满足要求4.1.2.2支架稳定性验算：立杆强度验算：（1） 钢筋混

12、凝土重：F1=5494.25KN（2） 槽钢重：F2=90*6*48.3*9.8/1000=255.6KN（3） 模板自重：F3=246.84KN（4） 支架自重：F4=448.36KN单支立杆抗压承载力：Fi=（F1+F2+F3+F4）*/n=（6189.45+255.6）*1.2/9.8/（1472/3）=1.6t1.2t因立杆承载力超过极限承载力，故应考虑加固方案。分析及措施如下：取立杆利用系数为0.8，即单支立杆设计承重为1.2*0.8=0.96t。立杆总需承受的力为：789.2t，总立杆根数：789.2/0.96=822根，暂按90m长度每0.9m间距布置立杆计算，每横方向需布置82

13、2/1018.1根立杆，按共101*8=808根立杆验算单杆承载力：789.2/808=0.98t1.2t 满足要求4.1.2.3扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.98*9.

14、8=9.6kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!4.1.2.4地基承载力 钢管柱底部设计接触面积：0.10.1=0.01m2基础承载力：0.98*9.8=9.6KN基础强度：9.6/0.01=960Kpa故要求承载力不得低于960Kpa，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。4.1.3 受力分析20型槽钢4.1.3.1强度检算平均每根钢管底部传力7427.34/1472=5.05KN，20型槽钢按6m长度简支梁进行受力分析如下：103/（15210-6）=48864.08/n1Mpa215Mpa由上可解得n122

15、7根，取n1=230根，x=（90.74-230*0.07）/229=0.33m则单根槽钢受力P=32.29KN。Q=PR=P/2=16.15KNMax=QSx/Ix/d=16.15*10-38.07*103/（1.52*10）/ 5.2=1.65Mpa= （32.29152010-8）=14mmq=p/L=32.29/6*103=5382NM-1=5ql4 /384EI=（5*5382*44）/（384*2.06*1011*1520*10-8）=5.7mm4.1.3.2支架稳定性验算：（1）钢筋混凝土重：（2）槽钢重：F2=230*6*18.4*9.8/1000=248.84KN（3）模板自

16、重：（4）支架自重：=（6189.45+248.84）*1.2/9.8/（1472/3）=1.61t1.2t788.36t，788.36/0.96=821根，暂按90m长度每0.9m间距布置立杆计算，每横方向需布置821/1018.1根立杆，按共101*8=808根立杆验算单杆承载力：788.36/808=0.97t1.2t 满足要求4.1.3.3扣件抗滑移的计算:计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.97*9.8=9.51kN；4.1.3.4地基承载力0.97*9.8=9.51KN9.51/0.01=951Kpa故要求承载力不得低于951Kpa，既有砼路面能够满足要求，可不进

17、行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。4.1.4 受力分析工20型钢4.1.4.1强度检算平均每根钢管底部传力7427.34/1472=5.05KN，工20型钢按6m长度简支梁进行受力分析如下：工钢计算简图设工钢根数n1，间隔为x1m,垂直轴线方向单层布设：工钢承受总重：每根工钢受力：103/（18410-6）=40366.0/n1Mpa215Mpa由上可解得n1188根，取n1=190根，x=（90.74-190*0.1）/189=0.38m则单根工钢受力P=39.1KN。Q=PR=P/2=19.55KNMax=QSx/Ix/d=19.55*10-3104*103/（1

18、.84*10）/ 5.2=21.25Mpa=PL3/（48EI）=（39.11840q=p/L=39.1/6*103=6517NM-1=5ql4 /384EI=（5*6517*44）/（384*2.06*1011*1840*10-8）=2.2mm4.1.4.2支架稳定性验算：（2）工钢重：F2=190*6*21.0*9.8/1000=234.61KN=（6189.45+234.61）*1.2/9.8/（1472/3）=1.60t1.2t786.62t，786.62/0.96=819根，暂按90m长度每0.9m间距布置立杆计算，每横方向需布置819/1018.1根立杆，按共101*8=808根立

19、杆验算单杆承载力：786.62/808=0.97t1.2t 满足要求4.1.4.3扣件抗滑移的计算:4.1.4.4地基承载力0.97*9.8=9.506KN9.506/0.01=951Kpa4.2 11-19轴支架计算4.2.1.荷载分析70.5m（通道纵向）202.96*25= 5074KN70.5*8+（1.05*2*2+1.15*2+0.85*2）*8*0.06=629.6*0.06 KN/m2 =37.78KN0.05*0.1*6*（163+235（上下）+13*32）*6KN/m3=146.52KN根据模板施工方案梁底模板分布方木（按50*100计）4根，梁侧两边个分布方木（按50*

20、100计）5根，板模按300mm间距布置。37.78+146.52=184.3KN支架按8.3m高度计算，需要立杆高度8.1m，水平杆共计7层，其中槽钢面上共3层，其立杆高度3.3m，在立杆及水平杆重量基础上按10%考虑剪刀撑重量，梁下均按0.6m立杆间距计，梁底支撑每道3根立杆。 79（道）*8（板立杆）*3.3+14（道）*2（梁下增加）*32（根）*3.3+79*6.3*3+8*70.5*3 3.33*9.8/1000=2085+2957+1493+1692*0.033=8227*0.033=271.49KN （790+896）（5.82*2/3（底托）+7.01（顶托）*9.8/1000=179.93KN满堂支架合计重量：271.49+179.93=452.42KN5074+184.3+452.42=5710.72KN5710.72*1.2=6852.86KN4.2.2 受力