广厦录入系统Word文档下载推荐.docx

1、例如：裙房2层，裙房上两塔每塔10层，则总层数填22。对错层结构，每一刚性楼板层可编为一个结构计算层。最后生成的结构施工图是按建筑层编号，在配筋系统中，可点按“主菜单参数控制信息施工图控制”中设置建筑二层对应结构录入的第几层来实现结构层号到建筑层号的自动转化。【地下室层数】用于风荷载计算。在“生成GSSAP计算数据”时，地下室部分无风荷载作用，在上部结构风荷载计算中应扣除地下室高度。地下室不一定都有约束，故地下室层数应大于等于有侧约束地下室层数。【有侧约束地下室层数】考虑侧土约束的地下室层数，回填土对地下室约束不大时，不能作为有侧约束地下室。【转换层号】可输入多个转换层号，最多8个，每个层号间

2、以逗号分开。转换层影响如下计算内容：在整体分析结果的结构信息中输出转换层上下刚度比；在高层结构中每个转换层号+2为剪力墙底部加强部位。当转换层号大于等于三层时，需在录入系统中人工指定落地剪力墙和框支柱的抗震等级（比通常增加一级）。程序中对框支柱已自动提高，但未对剪力墙底部加强部位提高，由设计者自行设定。凡没有设置抗震等级的构件，程序按照总信息的抗震等级确定。框支柱由程序自动判断，框支梁须人工设置。框支梁地震放大系数程序内定最小为1.25，也可在录入系统的构件属性中人工设定。【结构形式】（1框架, 2框剪, 3墙, 4核心筒, 5筒中筒, 6短肢墙, 7复杂, 8板柱墙）不同的结构形式重力二阶效

3、应及结构稳定验算不同，计算风荷载时不同结构体系的风振系数不同，采用的自振周期不同，结构内力调整系数不同，钢框架混凝土、筒体结构的剪力调整与框剪结构不同。宜在给出的多种体系中选最接近实际的一种结构体系。当结构定义为短肢剪力墙时，程序已按高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 3-2002对短肢剪力墙的抗震等级提高一级；墙肢高厚比小于4时应按框架柱设计。短肢剪力墙定义为剪力墙截面高度与厚度之比大于4、小于8的剪力墙。当剪力墙截面厚度不小于层高的1/15，且不小于300mm，高厚比大于4时仍属一般剪力墙。【结构材料信息】（0砼结构,1钢结构,2钢砼混合）设计者没给出基本自振周期时，程序在计算层风荷载时根据

4、本信息自动计算结构的基本自振周期，从而影响风荷载大小。对钢和钢混凝土混合结构，剪力调整参数取值不同。【结构重要性系数】（0.81.5）结构构件的重要性系数为?0，对安全等级为一级、二级、三级的结构构件，应分别取1.1、1.0、0.9。根据建筑结构破坏后果的严重程度，建筑结构应按下表划分为3个安全等级。设计时应根据具体情况，选用适当的安全等级。 建筑结构的安全等级 表21安全等级破坏后果建筑物类型一级很严重重要的建筑物二级严重一般的建筑物三级不严重次要的建筑物 注：承受恒载为主的轴心受压柱、小偏心受压柱，其安全等级应提高一级。结构构件的承载力设计表达式为： ?0 S ? R 【竖向荷载计算标志】

5、（1一次性,2模拟）1- 一次性加载：按一次加荷方式计算重力恒载下的内力；2- 模拟施工加载：按模拟施工加荷方式计算重力恒载下的内力。对于结构竖向构件刚度分布不均匀或结构层数较多的建筑物应考虑模拟施工。【考虑重力二阶效应】（0不考虑,1放大系数,2修正总刚）0- 不考虑: 不考虑重力二阶效应。1- 放大系数：按高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 3-2002的5.4条放大系数法（位移和内力放大系数）近似考虑风和地震作用下的重力二阶效应，只适用于高层建筑结构，不影响结构计算的固有周期。2- 修正总刚：通过修改总刚度近似考虑风和地震作用下的重力二阶效应，适用于多高层建筑结构，影响结构计算的固有周期。

6、当修正总刚出现非正定不能求解时，只能采用放大系数法。【梁柱重叠部分简化为刚域】（0,1）0- 将梁柱重叠部分作为梁的一部分计算；1- 梁柱重叠部分作为刚域计算。作为刚域计算将使楼层的水平位移减小，梁的弯矩减小，建议选择梁柱重叠部分简化为刚域。【钢柱计算长度系数有无考虑侧移标志】0- 钢柱的计算长度系数按无侧移计算；1- 钢柱的计算长度系数按有侧移计算。【砼柱计算长度系数计算原则】（0按层,1按梁柱刚度）0- 一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构各层柱的计算长度l0。混凝土柱计算长度系数将执行混凝土结构设计规程GB50010200273112条。1- 当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75

7、%以上时。混凝土柱计算长度系数将执行混凝土结构设计规程GB500102002的73113条。 【所有楼层强制采用刚性楼板假定】（0实际,1刚性）计算层刚度比和结构层位移时，程序自动强制按所有楼层强制采用刚性楼板假定。该系数用于其它整体分析和内力计算时所有楼层是否强制采用刚性楼板假定，若选择按实际模型计算，每一楼层的刚板、弹性板和独立节点自动按实际刚度情况计算，刚板、弹性板和独立节点个数不限。结构扩初或选型计算时选择“所有楼层强制采用刚性楼板假定”，可提高计算速度；在构件设计时应选择“按实际模型计算”，假如楼面接近无限刚，两种结果几乎相同。【墙竖向和水平细分最大尺寸】（0.5-5.0）这是在剪力

8、墙单元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一系列小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于所指定最大尺寸，程序限定0.5m最大尺寸5.0m，隐含值为最大尺寸=2.0m，最大尺寸对分析精度有一定影响，但不敏感，对于一般工程，可取最大尺寸=2.0，对于框支剪力墙结构，最大尺寸可取得略小些，如最大尺寸=1.5或1.0。当楼板采用板单元或壳单元计算时，程序自动将板及周边的梁剖分单元，内定最大控制剖分尺寸取墙水平细分最大尺寸，且1.0m。【异形柱结构】（0不是,1是）当选择是“异形柱结构”，薄弱层地震剪力增大1.2，其它结构地震剪力增大1.15。2 地震信息图24 地震信

9、息【地震力计算】（0不算, 1水平, 2水平竖向）0- 不计算地震作用，即不考虑地震作用；1- 计算水平地震作用，计算设计者指定水平方向的地震作用；2- 计算水平和竖向地震作用，计算设计者指定水平方向及Z方向的地震作用。由于抗震设防烈度为6度时，某些房屋可不进行地震作用计算，但仍应采取抗震构造措施，因此可以选择不计算地震作用。地震烈度、框架抗震等级和剪力墙抗震等级仍应按实际情况填写，其他参数可任意填写。抗震设防烈度大于8度的大跨度和长悬臂结构（如结构转换层中的转换构件、跨度大于24m的楼盖或屋盖、悬挑大于2m的水平悬臂构件等）、抗震设防烈度为9度时须计算竖向地震。【地震设防烈度】（6, 7,

10、7.5, 8, 8.5, 9）按建筑抗震设计规范附录A采用。【场地土类型】（1, 2, 3, 4） 场地类别可取值1、2、3、4，分别代表全国的I、II、III和类土。根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表22确定：各类建筑场地的覆盖层厚度（m） 表22 等效剪切波速（m/s）场地类别VSE500500VSE 25055250VSE14033- 5050VSE 1403 -1515- 80 80注：土的类型划分和剪切波速范围见建筑抗震设计规范表4.1.3【地震设计分组】（1, 2, 3）应根据建筑抗震设计规范GB50011-2001附录A给出。【水平地震影响系数最大值】（02.0）水平地震影

11、响系数最大值设为0时，程序自动按抗震烈度查表得到水平地震影响系数最大值，否则地震计算时按设计者设定值计算。【特征周期】（06s）特征周期设为0时，程序自动按设计地震分组和场地土类查表得到特征周期，否则地震计算时按设计者设定值计算。【结构阻尼比】（0.01-0.1）钢筋混凝土结构的阻尼比取0.05；预应力钢筋混凝土结构的阻尼比取0.03；钢和钢筋混凝土混合结构在多遇地震下的阻尼比可取0.04；型钢混凝土组合结构的阻尼比可取为0.04；钢结构在多遇地震下的阻尼比，对不超过12层的钢结构可采用0.035，对超过12层的钢结构可采用0.02；在罕遇地震下的分析，阻尼比可采用0.05。电视塔的阻尼比：钢

12、塔可取0.02，钢筋混凝土塔可取0.05，预应力混凝土塔可取0.03。斜撑式钢井架的阻尼比可采用0.02。焊接钢结构的阻尼比可采用0.02。连接钢结构的阻尼比可采用0.04。管道抗震计算的设计阻尼比宜通过试验或实测得到，也可根据管道的自振频率按下列规定选取：1）当自振频率小于或等于10Hz时，阻尼比可取为5；2）当自振频率大于或等于20Hz时，阻尼比可取为2；3）当自振频率大于10Hz但小于20Hz时，阻尼比可在上述（1）和（2）的范围内线性插入。其它钢结构的阻尼比取0.01。【地震作用方向 】 程序同时计算地震作用方向数，可取最多8个地震作用方向（单位为度），一般取侧向刚度较强和较弱的方向为

13、理想地震作用方向。规则的异形柱结构至少设置四个地震方向：0, 45, 90, 135。0和180度为同一方向，不需输入两次，输入次序没有从小到大或从大到小的要求。程序在每个地震方向计算刚度比、剪重比和承载力比，自动求出并处理相应的内力调整系数，考虑每个地震方向的偶然偏心和双向地震作用，每个方向的计算和输出内容是一样的。【振型计算方法】（1：子空间迭代法, 2：Ritz向量法, 3：Lanczos法）1）子空间迭代法：该方法计算精度高，但速度稍慢。对于小型结构，当计算振型较多或需计算全部结构振型时，宜选择该方法。对于普通结构计算，建议采用该方法计算。2）李兹向量（Ritz）：该直接法的速度、精度

14、介于子空间迭代法和兰索斯（Lanczos）两者之间。3）兰索斯（Lanczos）：该方法速度快，精度稍低。对于一般的结构计算，只需求解结构的前几十个振型，需计算振型数远小于结构的总自由度数、质点数，兰索斯方法的计算结果与子空间迭代法计算结果基本相同在一般的结构设计中，三种计算方法的计算精度都能满足设计要求，对于特殊结构当采用一种方法求解不收敛或不能求解固有频率时，可换另一种方法求解。【振型数】振型数取值与结构层数及结构形式有关，当结构层数较多或结构刚度突变较大时，振型数应取得多些，如顶部有小塔楼、转换层等结构形式。对于多塔结构振型数不少于18。所取的振型数应保证参与计算振型的有效质量 90%，

15、当结构的扭转不大时，参与扭转振型计算的有效质量可不满足 90%，而平动振型要求满足 90%，当所取的振型数过多导致计算出错时，应减少振型数。取最多振型数仍不能满足有效参与质量 90%时可设置全楼地震力放大系数。【计算扭转的地震方向】（1单向,2双向）质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。程序考虑每个地震方向的双向水平地震作用。当偶然质量偏心和双向地震的扭转效应都选择时，两种情况都计算位移，并且内力参与组合，自动取大值。【框架和剪力墙抗震等级】（0, 1, 2, 3, 4, 5） 0为计算按特一级，构造要求按一级抗震处理；5为非抗震，构造要求按非抗震处理。丙类建筑的

16、抗震等级应下表确定。现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级 表23结构类型烈度6789框架结构高度（m） 30 25框架四三二一剧场、体育馆等大跨度公共建筑框架抗震墙结构 60 50抗震墙抗震墙结构 80部分框支抗震墙结构框支层框架筒体结构框架核心筒核心筒筒中筒外筒内筒板柱抗震墙结构板柱的柱 建筑场地为I类时,除6度外可按表内降低一度所对应的抗震等级采取抗震构造措施,但相应的计算要求不应降低;2接近或等于高度分界时、应允许结合房屋不规则程度及场地、地基条件确定抗震等级；3 部分框支抗震墙结构中，抗震墙加强部位以上的一般部位，应允许按抗震墙结构确定其抗震等级。如下情况须人工设置构件的抗震等级：1）甲、乙类

17、建筑：当本地区的抗震设防烈度为68度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求；当本地区的设防烈度为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。当建筑场地为类时，应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施；2）丙类建筑：应符合本地区抗震设防烈度的要求。当建筑场地为类时，除6度外，应允许按本地抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施。3）对部分框支剪力墙结构，当转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级尚宜按表23的规定提高一级采用，已经为特一级时可不再提高；4）抗震设计时，短肢剪力墙的抗震等级应比表中剪力墙的抗震等级提高一级采用；墙柱梁板的最小配筋率和最小

18、体积配箍率等构造要求受抗震等级控制，准确选取抗震等级将保证生成施工图时构造控制的合理性。录入系统中可单独指定某根墙、柱、梁或板的抗震等级。端柱和连梁的抗震等级未指定时自动随地震信息中剪力墙抗震等级。程序首先按设置的墙柱的抗震等级计算，当抗震等级随总信息时作了如下抗震等级提高的自动判定：a）高规 10.2.5，底部带转换层的高层建筑结构的抗震等级应符合本规程第4.8节的规定。对部分框支剪力墙结构，当转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级尚宜按本规程表4.8.2和表4.8.3的规定提高一级采用，已经为特一级时可不再提高，程序中对框支柱已自动提高，但未对剪力墙底部

19、加强部位提高；4.8.2 规定的剪力墙的抗震等级提高一级采用，程序中对短肢剪力墙已自动提高；a） 高规 4.8，提高或降低抗震等级；b） 抗规 6.1.3，提高或降低抗震等级。【周期折减系数】该系数用于框架、框架剪力墙、框架筒体结构。在建摸时只计算了梁、柱、墙和板的刚度，并以此刚度求得结构自振周期，由于填充墙的存在，结构的实际刚度大于计算刚度，实际周期小于计算周期。以计算周期计算地震作用则地震作用偏小，使结构分析偏于不安全，因而需对地震作用再放大些。周期折减系数不改变结构的自振特性，只改变地震影响系数。周期折减系数的取值视填充墙的多少而定：结构类型 填充墙较多 填充墙较少框架结构 0.60.7

20、 0.70.8框剪结构 0.70.8 0.80.9剪力墙结构 1.0 1.0【全楼地震力放大系数】这是一个无条件放大系数。当结构由于结构布置等因素计算的地震力上不去，而周期、位移又比较合理时，可通过此参数来放大地震力，一般取1.01.5之间。在“水平力效应验算”中提供了各层的剪重比，若剪重比不满足建筑结构抗震设计规范GB50011-2001的要求，程序已自动放大对应层的地震作用内力。【顶部小塔楼考虑鞭梢效应的层数】、【顶部小塔楼考虑鞭梢效应的层号】、【顶部小塔楼考虑鞭梢效应的放大系数】顶层小塔楼在动力分析中会引起很大的鞭梢响应，结构高振型对其影响很大，所以在有小塔楼的情况下，按规范所取的振型数

21、计算的地震力往往偏小，给设计带来不安全因素。在取得足够的振型后，也宜对顶层小塔楼的内力作适当放大，放大系数为1.5。在输入小塔楼层数后，还要顺序输入小塔楼对应的结构层号。如果小塔楼的层数大于两层，则振型应取再多些，直至再增加振型数后对地震力影响很小为止，否则采用放大地震作用内力弥补振型数的不够。【框架剪力调整段数】（0-10）、【剪力调整V0所在的层号】框架-剪力墙结构，剪力墙的刚度很大，吸收了大量的地震力，当发生超值地震时，剪力墙开裂退出工作，这时所有的外力由框架承受，变得很不安全，为此人为设置框架部分承担剪力不能太小。对竖向刚度分布较均匀的框-剪结构,任一层框架地震剪力不小于结构底部总剪力

22、的20%（钢和钢砼混合结构为25%）；框架各楼层剪力最大值的1.5 倍（钢和钢砼混合结构1.8倍），取二者的较小值作为调整值。若为板柱墙结构有另外的调整要求。框-剪结构设置调整段数和剪力调整V0所在的层号，程序在动力分析后验算满足以上要求；对于剪力墙结构中只有少量柱时不需调整，否则会使柱子剪力、配筋过大。0为不调整；调整时需指出调整的段数及每段调整的起始层号V0。有侧约束的地下室不需调整，第一个剪力调整V0所在层为有侧约束地下室层数加1；对结构沿竖向刚度变化较大的结构可分段进行剪力调整。各V0所在层号之间用逗号分开。【考虑偶然偏心】（0,1）由于活载的随机布置，高层结构计算地震作用时应考虑偶然

23、偏心的影响。程序考虑每个地震方向的偶然偏心。当偶然质量偏心和双向地震扭转效应都选择时，两种情况都计算位移，并且内力参与组合，自动取大值。【按中震（大震）不屈服做设计】1为按中震（大震）不屈服做设计。基于性能中震抗震设计主要被应用于复杂和超限结构，其中有中震弹性和中震不屈服计算。结构位移比1.5（1.4）并且1.8，扭转平动周期比0.9（0.85）并且0.95时，应做基于性能中震抗震设计。中震弹性计算的计算方法：a）水平地震影响系数最大值按中震（2.8倍小震）取值；b）取消组合内力调整（强柱弱梁，强剪弱弯）。中震弹性计算的实现方法：a）输入中震水平地震影响系数最大值；b）抗震等级取4级。中震不屈

24、服计算的计算方法：b）取消组合内力调整（强柱弱梁，强剪弱弯）；c）荷载作用分项系数取1.0（组合值系数不变）；d）材料强度取标准值；e）抗震承载力调整系数re 取1.0。中震不屈服计算的实现方法：b）选择“按中震（大震）不屈服做设计”。3 风计算信息图25 风计算信息【自动导算风力】（0不算, 1计算）用于在“生成GSSAP计算数据”时，控制是否按层自动计算每层的风荷载。选择0不计算层风荷载，生成的GSSAP入口数据中每层风荷载为零。此时设计者可人工在建筑外立面的墙柱梁板上加风工况的荷载；选择1，GSSAP自动进行风内力计算。【修正后的基本风压】（kN/m2）基本风压按有关规范取值。用逗号分开

25、输入多个风作用方向对应的基本风压，没有输入某方向对应基本风压，程序自动按第1个风向对应的基本风压取值。若各方向基本风压相同，只输入1个基本风压。【坡地建筑1层相对风为0的标高】（0m）坡地建筑1层即基底相对风荷载为零的地面相对标高，用于结构建在山上而风压为零处在山底的情况。该值要大于等于零，为负值时不予考虑；当设置地下室层数时，程序会自动准确考虑风荷载计算，不需在这输入参数。【地面粗糙度】（1, 2, 3, 4） 地面粗糙度可分为A、B、C、D 四类： A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C 类指有密集建筑群的城市市

26、区； D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。1、2、3、4对应A、B、C、D四类地面粗糙度。在确定城区的地面粗糙度类别时，若无地面粗糙度指数实测结果，可按下列原则近似确定；以拟建房屋为中心、2km为半径的迎风半圆影响范围内建筑物的平均高度来划分地面粗糙类别，当平均高度不大于9m时为B类；当平均高度大于9m但不大于18m时为C类；当平均高度大于18m时为D类；【风体型系数】现代多、高层结构立面变化较大，不同区段内体型系数可能不同，程序限定体型系数最多可分三段取值。若体型系数只分一段或两段时，则仅需填写前一段或两段的信息，其余信息可不填。对每一段的体型系数，可用逗号分开输入多个风向对应的体型系数，没有输入某风方向对应的体型系数，程序自动按第1个风方向对应的体型系数取值，各方向的体型系数相同时，输入1个体型系数即可。体型系数按