悬挑外脚手架施工方案1z最新Word文件下载.docx

1、每一个小横杆处的纵向杆必须使用十字扣件。（9）脚手架在两端头或直线距离不大于15m处设置剪刀撑，每道剪刀撑跨立杆35根。斜角与地面成4560的夹角。所有扣件一律采用旋转扣件，并扣在立柱上。（10）脚手架内立杆与建筑物的间距为300mm，故此处应用木板封闭。立面围护采用密目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。（11）脚手架每次搭设时，应高出施工层1.2m1.8m。四、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计3.1 悬挑架荷载的取值与组合3.1.1 计算基数：计算高度 H=21m步 距 h=1.8m立杆纵距 la=1.5m立杆横距 lb=0.9m查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）：钢管自重

2、 G1=0.0384 KN/m 挡脚板自重G2=0.0132 KN/m，安全网自重 G3=0.01 KN/m 外立杆至墙距 ld =1.40m，施工活荷载 qk= 2 KN/m2 内立杆至墙距 lc =0.45m。3.1.2 脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）；查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）附表A-1 得：架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1248KN/mNG1K = Hgk1 = 210.1248 = 2.6208KN3.1.3 构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）外立杆笆板，按2 步设一层计，共14 层，单位荷重

3、按0.14kN/m2（按实计）：NG2K-1 =（14lalb0.103）/2103= （140.91.50.14）/2103 = 1323N栏杆、挡脚板（按14 层计，栏杆每步架1 根）NG2K-2 =（214G1+14G2）=（20.0384+140.0132）103 =1797.6N安全网NG2K-3 =HG3103 = 43.10.01103=646.5N合计NG2K= 1323+1797.6+646.5 = 3767.1 N内立杆笆板103+（14lc0.14+140.4= 1911N纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用）NG2K-2 = 14G1 = 140.0384103= 806.

4、4 N合计NG2K = 1911+806.4= 2717.4N3.1.4 施工均布活荷载按规范要求，取最不利情况，按荷载最大的装修脚手架考虑，即同时3层作业层施工：外立杆 NQK 外 =3qk/2 = 32/2=4.05kN内立杆 NQK 内 =3qk/2 + 3qk=4.05+30.452= 8.1kN3.1.5 垂直荷载组合N1 =1.2（NG1K + NG2K）+0.9NQK 外=1.2（5.3788+3.7671）+0.94.05=14.62kNN2 =1.2NQK 内（5.3788+2.7174）+0.98.1=17.005kN3.2 水平悬挑梁设计本工程悬挑架采用钢丝绳张拉型钢悬臂

5、式结构，水平悬挑型钢梁采用16槽钢，长2.9m，1#、2楼在二层楼面上预置安装槽钢，3楼分别在二层、十三层预置安装槽钢，固定槽钢用2A12的圆钢加工成“几”字预埋在楼面混凝土内距外墙边1.3m。由于3楼架体分别在二层和十三层分再次搭设，其架体高度比12楼低，故以1、2楼为例根据钢结构设计规范（GB500172002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时不考虑槽钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的承载力作为安全储备。1 16 槽钢截面特性：Wx=152.2103mm3,I=1369.9104mm4,自重q=0.2299 kN/m，弹性模量E=206103N/mm2，翼缘宽度b=70mm，翼缘平均

6、厚度=10.5mm，高度h=160mm。2 最大弯矩Mmax =N11.35+ N20.45+ q1.52/2=14.621.35+17.0050.45+0.22991.52/2 =27.648kNm强度验算= Mmax /（xWx）x-截面发展系数，对 形截面，查表得：x = 1.05；Wx -对x 轴的净截面抵抗矩，查表得：103mm3。f -型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f=215N/mm2。=27.648106/（1.05152.2103）=173.005N/mm2f=215N/mm2安全。3 整体稳定验算根据钢结构设计的规范钢结构设计规范（GB500172002），轧制普通槽

7、钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长1.35米折算成简支梁，其跨度为21.40=2.7 米，按下列公式计算整体稳定系数：=（570b/l1h）235/s= 5706510.5/（2700160） 235/215 = 0.9843则悬挑梁弯曲应力为：= Mmax /（=27.648106/（0.9843103）=184.553N/mm2f=215N/mm2刚度验算 = N1l3/3EI+ N2a2（3l-a）/6EIN1、N2-作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；E-弹性模量，E=206103N/mm2。I-钢材的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f = 215N/mm

8、2。 =（15.16610314003）/（32.061051369.9104）+18.3903502（31400-350）/（6104）=5.428mmL/250=1400/250=5.6mm，满足要求。6 16 号槽钢后部锚固钢筋设计固钢筋的承载力验算锚固选用2A12圆钢预埋在二层平板上，吊环承受的拉力为：N3 = Mmax /1.3 = 27.928 /1.3 = 21.48 KN吊环承受的拉应力为：= N/A =21.48103/（20.785162）= 53.45 N/mm2=215 N/mm2满足要求。锚固钢筋的焊缝验算 = F/（lW）F-作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，F=F

9、3=17297N；lW-焊缝的计算长度，取lW=160-10=150mm。-焊缝的计算厚度，取16mm。 = 21.48103/（15016）=8.95 N/mm2=160 N/mm2由计算结果可知，当挑梁采用18 号槽钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求，为安全计本工程另设置钢丝绳拉索，作为安全储备。五、立杆稳定性计算4.1 无风荷载时，立杆稳定性计算：N/（A）fN 计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=18.390 kN；轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查（JGJ1302001）附录C 表C 取值；根据第5.3.3 条规定：立杆计算长度 l0 =kh=1.155180=312cm长细比

10、 ： = l0/i（钢管回转半径）= 312/1.58=197.5，查附录C，=0.185A 立杆的截面面积，查本规范附录B 表B 采用：A=489mm2立杆稳定性计算：N/（A）=18390/（0.185489）=203.28N/mm2f=215N/mm2,安全。4.2 在风荷载作用下，立杆稳定性计算：N/（A）+MW/WfMW由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；W 钢管立杆的截面模量，查附录B 表B：W=5.08cm3；由风荷载产生的弯矩计算水平风荷载标准值k=0.7zs0z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范（GBJ9）：B 类地区，脚手架高35.35m，查表得：z=

11、1.495；s脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4 规定采用：查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.80.089=0.2403m2密目网的挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.81.5-0.2403）0.5+0.2403=1.47015m2其综合挡风系数为=1.47015/（1.81.5）=0.5455查规范表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3，即：s =1.30.5455=0.7092；0基本风压。根据建筑结构荷载规范（GBJ9）规定：0=0.45。k=0.71.4950.7092=0.334 KN/m由风荷载产生的弯矩

12、计算MW = 0.851.4k la h2/10 = 0.850.3341.82/10= 0.1932 KN.m立杆稳定性计算N/（A）+MW/W =18390/（0.185489）+0.1932106/（5.08103）= 241.31kN/mm2f=215 kN/mm2,不满足要求。结论：经计算，架体稳定性不能满足要求，不能直接将脚手架搭设到顶，应采取卸荷措施。本工程拟在6 层、11层楼面设置钢丝绳斜拉并设钢管斜撑卸荷结构，卸荷高度：42.9=11.6m。因此，架体稳定性计算时最大垂直力设计值取：N=15.023KN（9 层以下荷载）。N/（A）+MW/W =15023/（0.185= 2

13、04.09kN/mm2f=215 kN/mm2,安全。六、连墙件计算连墙构造对外脚手架的安全至关重要，必须引起高度重视，确保架体稳固。连墙拉筋用A6钢筋拉到剪力墙上,顶撑用A483.5 钢管，水平距离4.5m，竖向距离为3.6 米，5.1 作用于脚手架上的水平风荷载标准值：k=0.334 KN（同脚手架稳定计算数值）由风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N1w=1.4k Aw=1.43.64.5=7.575 KN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，对双排脚手架取5.0KN连墙件轴向力设计值 Nl= N1w+N0=7.575+5=12.575KN2A6 拉筋的承载力：N=2fys=2210

14、3.143.252=13.93KN N1w=12.575KN所以连墙件拉筋用2A6 筋满足要求。5.2 连墙设置的注意事项：确保杆件的连接可靠，扣件必须拧紧，垫木必须夹持稳固，避免脱出。装设连杆时应保持立杆的垂直度要求，避免拉杆时产生变形。连墙构造中的连墙杆或拉筋应垂直于墙面设置，并呈水平位置或稍可向脚手架一端倾斜，但不允许向上翘起。七、斜拉钢丝绳并钢管斜撑卸荷计算6.1 构造设计及措施钢丝绳吊点水平间距以2个立杆纵距为准，即1.52=3.0m。为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移，而引起立杆内侧弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角尽量大，一般tan2.5-4.5 为

15、宜。本工程钢丝绳张拉高度3.6m，吊点距墙面1.4m，tan=3.6/1.4=2.571。斜拉钢丝绳做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。吊点必须在立杆与大横杆、小横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。在吊点下方及内立杆与小横杆节点下附加斜撑杆，与钢丝绳共同受力。每个斜拉点设水平杆支撑在建筑物水平梁上，抵消斜拉钢丝绳水平方向拉力，防止脚手架水平方向变形。见附图2、附图3：6.2 荷载的取值与组合6.2.1 计算基数：计算高度 H=11.6m 步 距 h=1.8m立杆纵距 la=1.5m 立杆横距 lb=0.9m钢管自重 G1=0.0384 KN/m 挡脚板自重G2=0.01

16、32 KN/m安全网自重 G3=0.01 KN/m 外立杆至墙距 lc =1.40m施工荷载 qk= 3 KN/m2 内立杆至墙距 lc =0.35m6.2.2 脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）；架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1284KN/mgk1 = 14.350.1284 = 1.843KN6.2.3 构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）竹笆板，按2 步设一层计，共四层，单位荷重按0.14kN/m2 计；NG2K-1 =（4=（4103 = 378N栏杆、挡脚板（按4 层计）查表4.2.1-2G1+40.0384+4103 =5

17、13.6N103 = 14.35103=215.25NNG2K= 378+513.6+215.25 = 1106.85 N竹笆板103+（4= （40.14+40.5= 588 NNG2K-2 = 4G1 = 4103= 230.4 NNG2K = 588+230.4 = 818.4 N6.2.4 施工荷载外立杆 NQK 外 =2qk/2 = 23/2=4.05kN内立杆 NQK 内 =2qk/2 + 2=4.05+23 =8.1kN6.2.5 垂直荷载组合（NG1K + NG2K）+1.4（1.843+1.1699）+1.44.05=9.285kN（1.843+0.8184）+1.47.42

18、5=13.589kN6.2 卸荷结构计算6.3.1 计算模型计算时按脚手架外立杆卸荷点以上的荷载由钢丝绳承担，内立杆卸荷点以上的荷载由内斜撑钢管承担，不考虑外斜撑钢管的作用（作为安全储备）。小横杆支承于砼墙柱上及加上连墙件的拉结，脚手架基本无侧向位移，小横杆支座可按可动铰支座考虑。如下图所示：6.3.2 钢丝绳的承载力验算钢丝绳的计算拉力tan=3.6/1.4=2.571 =68.746 sin=0.932MC = 0 PXsin 0.9-N1 0.9= 0PX =10.2300.9/（0.90.932）= 10.976 KN钢丝绳自身的极限承载力采用A16（619）的钢丝绳，按下式求出其理论

19、承载力：P 理 = Pg/K-考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，查表4-4-13得：=0.85；K- 钢丝绳使用安全系数，查表4-4-24 得：K=8；Pg-钢丝绳破断拉力总和，查表4-4-14 得：Pg=125.0KN。P 理 =0.85125.0/8 = 13.281 KNPX =10.976 KN满足要求。6.3.3 内斜撑钢管的承载力计算斜撑钢管的计算拉力Y = 0 Pn sin2 - N2 = 0Pn =13.589/sin75.965 = 14.007 KN斜撑钢管的承载力验算483.5 的钢管截面参数：截面积A=489mm2；回转半径i=15.8mm；自重38.4N/m

20、强度验算： = Pn/A =14.007103/489=28.6 N/mm2f=215 N/mm2刚度验算：=l0/i=（2500/sin75.965）/15.8=163.1=200（一般支撑）6.4 结论 钢丝绳、斜撑钢管的强度、刚度均满足规范规定要求。 卸荷结构满足要求，脚手架安全。八、 劳动力、材料及机具配备7.1 劳动力配备：工程人数任务架子工20负责外脚手架搭设及拆除测量员2负责外脚手架垂直度控制7.2 材料配备：名称单位数量规格普通钢管32000A483.5mm脚手板m325厚15mm，宽200mm密目安全网张32002000目水平安全网300直角扣件个12000旋转扣件1100对

21、接扣件1500镀锌铁丝kg45014钢丝绳120016#锚扣花篮螺栓26022mm8 质量保证九、接地、避雷措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-88）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成逼雷网络。接地线采用404 的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面

22、的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。十、安全措施：脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。底座应准确的放在焊在槽钢上的钢筋上。立杆搭设应符合下列规定：相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。顶层立杆的搭接长度不应小于1m,应采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。纵向