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1、2染丝车间1500.6598733烘房5040304整理间热定型机（动力）604836整里间（电热）500整里间焙烘机1310.48整里间其他设备3102011515染炼车间81.5536金丝绒车间8265497机修车间0.30.51.731526污水处理5846.5359照明1000.90.4841.2 工厂总平面图工厂总平面图见图1-1。按厂区车间分布情况，拟设厂总变电所一座，车间变电所两座。厂总变电所负责序号1,6,7,8车间的供电，染丝车间变电所负责序号2,3,9车间的供电，整理间变电所负责序号4,5车间的供电。 19表1-1序号； 10厂总变电所； 11食堂； 12托儿所； 13金丝

2、绒车间；14准备间； 15仓库； 16传达室 图1-1 某丝绸炼染厂中平面图2 负荷计算2. 1 各用电车间负荷计算厂总变电所所供电的车间及相关数据见表2-2。表2-2 厂总变电所所供电的车间及相关数据厂总变电所锅炉房的计算：Pca1=Kd1Pe1=0.75206.4kW=154.8kW Qca1=Pca1tan=154.8kW0.75=116.1kvar Sca1=Pca1/cos=154.8kW/0.8=193.5kVA Ica1=Sca1/UN=193.5kVA/0.38=294A同理可得烘房、金丝绒车间、机修车间的负荷情况。故总计算负荷（取Kp=0.95，Kq=0.97）为 Pc=Kp

3、=0.95（154.8+40+53.3+15） kW=249.9kW Qc=Kq=0.97（116.1+30+40+26） kvar=205.7 kvar Sc= kVA=323.7kVIc=Sc/UN=323.7 kV kV=491.8A厂总变电所所供电的车间的负荷统计见表2-3。表2-3 厂总变电所负荷统计表Ica/A154.8116.1193.52947653.366.6101.245.6小计388.4-0.77249.9205.7 323.7491.8同理可得工厂个车间的负荷情况见表2-4。表2-4 工厂个车间负荷统计表染丝车间变电所97.5121.9185.246.434.888.1

4、9043.6151.93080.84222.2146.9266.4404.8整里间变电所整理间热定型机（动力）91.2759.77.819.8201.5252382.766.3100.71024.50.96772.3227.8805.212242. 2 各车间无功功率补偿的计算图2-1 全厂总变电所草图如图2-1 所示：已知：B1点的计算负荷 PcaB1=249.9kW, QcaB1=205.7kvar, ScaB1=323.7kVA, IcaB1=491.8A, cos=0.77无功补偿容量QN.CB1=PcaB1（tan-tan）=249.9tan（arccos0.77）-tan（arcc

5、os0.92）=100.6 kvar初选BSMJ0.4-15-3型自愈式并联电容器，每组容量qN.C=15kvar。n=QN.CB1/qN.C=100.6kvar/15kvar=6.71所以可安装的电容器组数为7组，总容量为715kvar=105kvar。实际最大负荷时的补偿容量为7补偿后B1点的有功计算负荷、无功计算负荷、视在计算负荷及功率因数为有功计算负荷 PcB1=PcaB1=249.9kW无功计算负荷 QcB1=QcaB1-QN.CB1=205.7-105=100.7kvar视在计算负荷 ScB1=269.4kV功率因数 cos=PcaB1/ScB1=249.9kW/269.4kVA=

6、0.928同理可得其他各变电所的无功功率补偿见表2-5。表2-5 变电所无功功率补偿统计变电所补偿容量补偿前补偿后补偿后计算负荷715kvar*0.928269.4510kvar*0.9296.9242.4 *电容器组均为BSMJ0.4型自愈式并联电容器2.3 变压器选择2.3.1 变压器台数选择变压器的台数一般根据负荷等级、用电容量和经济运行等条件综合考虑确定。由第1章的设计原始资料可知，该厂属于三级负荷。因此，各个变电所都可以选用一台变压器投入运行即可。2.3.2变压器型号的选择考虑到变压器在厂房建筑物内，故选用低损耗的S9系列10/0.4kV三相干式双绕组电力变压器。变压器采用有载调压方

7、式，分接头5%，联接组别Dyn11,带风机冷却并配置温控仪自动控制。2.3.3 变压器损耗的计算及其容量的选择由2.2.2小节可知厂总变电所ScB1=269.4kVA，根据上文容量选择的原则，变压器可选用的型号为S9-400/10 Dyn11，即SN.T=400kVA。查表得 P0=0.87kW, Pk=4.2kW, I0%=3.0, Uk%=4.0所以变压器损耗PT=P0+Pk（ScB1/SN.T）2=0.87+4.2（269.4/400）2=2.75kWQT=SN.TI0%/100+Uk%（ScB1/SN.T）2/100=4003.0/100+4.0（269.4/400）2/100=19.

8、26kvarPcA1=PcB1+PT=249.9kW+2.75kW=252.65kWQcA1=QcB1+QT=100.7kvar+19.26kvar=119.96kvarScA1=279.68kVIcA1=ScA1/UN=279.68kVA/10kV=16.1Acos=PcA1/ScA1=252.65kW/279.68kVA=0.90同理可得其他各点的负荷情况见表2-6和图2-2。其他变电所选用的变压器型号见表2-7。表2-6 各点负荷情况计算点Sca/kVA1252.65119.96279.680.9016.1A2224.37113.84251.6014.5A3780277.22827.80

9、0.9447.810kV进线1194.17495.691292.9674.65表2-7 各变电所选用变压器型号机器参数变压器型号P0/kWPk/kWI0%Uk%S9-400/10 Dyn110.874.23.04.0S9-315/10 Dyn110.723.45S9-1000/10 Dyn111.79.25.0图2-2 全厂总配电系统草图3 短路电流的计算3.1 短路电流计算本设计采用标幺值法进行短路计算。短路计算点见图3-1，以k-1点为例。图3-1 短路计算点1）确定基准值取 Sd=100MVA, Uc1=10.5kV, Uc2=0.4kV而 Id1=Sd/Uc1=100MVA/（10.5

10、kV）=5.499kAId2=Sd/Uc2=100MV0.4kV）=144.34kA2）计算短路电路中各主要元件的电抗标幺值（1）电力系统（Sk=200MVA）=Sd/Sk=100MVA/200MVA=0.5（2）架空线路（=0.35/km）电力电缆（=0.10/km）=（0.35/km2km+0.10/km0.8）=0.707（3）电力变压器 绘制短路等效电路如图3-2所示。图3-2 k-1点短路等效电路3）求k-1点的短路电路总阻抗标幺值及三相短路电流和短路容量（1）总电抗标幺值+=0.5+0.707=1.207（2）三相短路电流周期分量有效值/=5.499kA/1.207=4.56kA（

11、3）其他三相短路电流=4.56kA=2.554.56kA=11.63kA=1.514.56kA=6.89kA（4）三相短路容量=Sd/=100MVA/1.207=82.85MV3）短路电流计算结果见表3-1：表3-1 短路电流计算结果短路计算点/kA/MVk-11.2074.5611.636.8982.85k-21.2264.4911.456.7881.57k-31.1804.6611.887.0484.75k-411.20712.8829.1116.878.92k-513.92610.3623.4113.577.18k-66.18023.3652.7930.6016.184 高压设备选择4.

12、1 各变电所高压开关柜的选择根据第3章短路电流计算结果，按正常工作条件选择和按短路情况校验，各变电所主要10kV高压电气设备确定如表4-1，表4-2，表4-3所示。表4-1 10kV高压设备的选择（厂总变电所10kV进线）计算数据高压断路器VS1-12/630隔离开关GN6-10T/200电流互感器LZZJ-10Q备注U=10kV12kV10kV采用KYN28A-12高压中置式开关柜I=74.65A630A200A100/5Ik=4.56kA16kA=11.63kA40kA25.5kA25kA1.1=4.5621.1162102同理，其他高压断路器均可选择VS1-12/630型断路器，其他高压

13、隔离开关均可选择GN6-10T/200型隔离开关。电流互感器可选型号分别为：厂总变电所变压器支线，LZZJ-10Q-20/5型电流互感器；染丝车间支线，LZZJ-10Q-20/5型电流互感器；整理间支线，LZZJ-10Q-50/5型电流互感器。高压开关柜均采用KYN28A-12高压中置式开关柜。5 输电线路选择与校验5.1 输电线路的选择与校验5.1.1 10kV高压线路的选择与校验1）10kV高压架空线的选择与校验线路计算电流Ic=74.65A，因10kV架空线铝绞线的最小截面为35mm2，查表可得LJ-35型铝绞线在25时的载流量为170AIc，满足发热条件和机械强度，故初选LJ-35型铝

14、绞线。查表得r0=0.95/km，x0=0.357/km，可得U%=（Pcr0L+Qcx0L）/10UN2=（1194.170.952+495.690.3572）/（10102）=2.62Ic，因此初选YJV-8.7/10-325型电缆。（2）按短路热稳定条件进行校验由AAmin=进行校验，热稳定系数C=143Amm2，而=4.49kA，所以Amin=9.93mm2IL.max其中，Iop.1为过电流保护一次动作电流。（2）保护装置的返回电流Ire也应躲过IL.max，否则，保护装置还可能发生误动作。10kV侧动作电流的整定以厂总变电所变压器之路为例，整定如下。IL.max=2Ic=216.1

15、A=32.2A，Krel取1.2，KW取1，Kre取0.85，Ki=20/5=4A=11.36A2）动作时间的整定过电流保护的动作时间应按“阶梯原则”整定，以保证前后两级保护装置动作的选择性。由于上一级变电所过电流保护动作时间为1.5s，10kV进线处过电流保护动作时间整定为1s，故该级过电流保护动作时间整定为0.5s。3）灵敏度检验Sp=86.9同理可得10kV侧其他各点定时限过电流保护的整定见表6-1。表6-1 10kV侧定时限过电流保护的整定过电流保护点动作电流整定（A）动作时间（s）灵敏度厂总变电所变压器支线11.3686.9厂总变电所染丝车间支线10.2494.93厂总变电所整理间支线33.7429.906.1.2 电流速断保护的整定1）速断电流的整定A=1368A2）灵敏度检验=3290.8同理可得10kV侧其他各点电流速断保护的整定见表6-2。表6-2 10kV侧电流速断保护的整定速断电流的整定（A）1368134713987 总结参考文献：1 翁双安.供电工程M.北京：机械工业出版社.20042 刘介才.工厂供电设计指导.北京：机械工业出版社.19983 苏