井下供电设计说明书Word文档下载推荐.docx

1、8调度绞车295.111.413.7965525196煤电钻1271.2954 1140V系统总功率：1935（KW） 660V系统总功率：735（KW）二、变压器容量的选择计算：（一）、1140V系统变压器的选择：根据公式：S=Kxpe/COSpj COSpj取0.71、总容量计算 pe1935（Kw） 需用系数：Kx =0.4+0.6315/1935 =0.5 S=0.52450/0.7=1293（KVA）为保证供电质量和实际设备情况选KBSGZY-1000/6移变二台，编号1#、2#。1#移变供：采煤机、转载机，破碎机，1010KW。2#移变供：工作溜、乳化液泵、加压泵，925KW。2、

2、移变校验：1#移变校验:总容量=1010KW， COSpj取0.7，需用系数：250/1010=0.55则：S=0.551010/0.7=794（KVA）1000KVA （合格）2#移变校验:总容量=925KW， COSpj取0.7，需用系数：315/925=0.6S=0.6925/0.7=792（KVA）（二）660V系统（回进风）变压器的选择：总负荷：pe780（Kw），其中最大负荷 Pmax=160（Kw）需用系数: Kx=0.4+0.6Pmax/pe =0.4+0.6160/780=0.52S= Kxpe /COSpj COSpj取0.7 =0.52780/0.7 =580（KVA）

3、为保证供电质量选KSGZY-630/6移变一台，编号为3#，供进回风系统。校验：因S=580Ig 式中：K1电缆的环境温度系数，查矿用电缆附表216，取K1=1 K2直埋电缆的土壤热阻率修正系数，取K2=1 K3多根电缆并列敷设时的修正系数，取K3=1 Iy电缆的长时允许电流；查矿用电缆附表214 Iy=190（A）69.41（A） （符合要求） 2#电缆：58.30（A） （符合要求）45.07（A） （符合要求）四、低压电缆的选择（一）、1140v系统电缆的选择：1、采煤机电缆的选择：a、电缆的长度：移变距采煤机最远端为400（M） 则：Ls1.05400420（m），取Ls420（M）。

4、b、按长时允许电流选择电缆截面： 计算电缆的实际长时最大工作电流IgIgKxIe=0.55（188+66）139.7（A）根据IyIg，故选MCPQ370+125型电缆两根，长度为2250M,一根使用，一根备用;为满足供电质量和继电保护要求, 采煤机干线电缆选MPQ395+125型电缆两根,长度为2200M,该电缆长时允许电流为215（A）和260（A）139.7（A），符合要求。c、按允许电压损失校验电缆截面： 正常运行时，1140V电网最大允许电压损失，最远端为10，即： Umax1200-114090174（V）变压器的电压损失：查表得KBSGZY-1000-6/1.2干变的技术参数为

5、U6，P6100（w）ZbUUe2/Se0.0612002/（10001000） 0.864（） RbP Ue2/Se261001000）2 0.0088（）XbZb2Rb20.086（）IbgKxIe=0.55（2188+66） 243.1（A）COSpj0.7，则Sinpj0.714 Ub Ibg（RbCOSpj+Xb Sinpj） 243.1（0.00880.7+0.0860.714） 28.45（V）电缆的电压损失：查表得 UCPQ370-1+25型电缆 Ro0.346（/Km），Xo0.078（/Km） 则 R10.3460.420.15（） X10.0780.420.03（） Ul

6、Ig（R1 COSpj+X1 Sinpj ）26.8（V）总的电压损失 UUb+Ul28.45+26.855.25（V） 174（V）（校验合格）d、按起动时的电压损失校验电缆截面：根据规定，最远端最大功率电动机起动时，其端电压不得低于电网电压的75， 1140V最大允许电压损失为：114025285（V） 因电流与电压成正比，则起动电流按额定起动电流的75计算， 起动时 Cospj取0.5， 相应Sinpj取0.87 已知Iq1034（A） 则IQ75Iq775.5 （A） IeQ=775.5+188+66+122+671198.5（A） UbQ IeQCospj+XbSinpj） 1198

7、.50.5+0.0860.87） 164.76（V） UlQIQ Cospj+X1 Sinpj）775.5（0.090.5+0.02 83.8（V）起动时总的电压损失： UQ UbQ+ UlQ164.76+83.8 248.56 （V）140（A），符合要求。干线电缆长时允许电流为：260（A）kx（2190+78+28）=0.734486=356.7（A）,符合要求。（1）、变压器的电压损失： 已知 Rb0.0088（），Xb0.086（），COSpj0.7，Sinpj0.714 Ibg=0.734（2190+78+28）355.2（A）355.20.714） 41.3（V）（2）、电缆的电

8、压损失：查表得 MPQ370型电缆 R00.346（/Km），Xo0.078（/Km）R10.3460.260.09（）X10.0780.260.02（）COSpj+X14860.7+0.02 64.8 （V）总的电压损失 UUb+Ul 41.3+64.8 106.1（V） 174（V） （校验合格）起动时 Cospj取0.5， 相应Sinpj取0.87已知Iq1235（A）Iq926 （A） IeQ=926+190+78+281222（A）起动时变压器的电压损失： UbQ1222168.05（V）起动时电缆的电压损失：926 100.07（V） UQUbQ+ UlQ 168.05+100.0

9、7268.12（V）122（A）;78（A），67（A）; 符合要求（二）、660V系统电缆的选择：1、回风系统电缆的选择a按电压损失选择干线电缆截面根据综采电气设备正常运行时660V电网最大允许电压损失，最远端为10%。Uy=690-6600.9=96（v）正常运行时变压器的电压损失Ub查综采电气设备得 KSGZY-630/6移变的技术参数为：U%=5.5%,P=2300（W）Ue2/Se0.0556902/630 0.0302（ ） RbP Ue2/Se22300 0.0036（）XbZb2Rb2 0.023（）Ibgkx（25+25+45+33）=0.52128=66.5COSpj0.7

10、，则Sinpj0.71466.535.57（V）0.10.0346（）0.10.0078（）128（0.03460.7+0.0078 6.56 （V）的电压损失 U Ub+ Ul 35.57+6.56 42.13（V）66.5（A） （符合要求）2、进风系统电缆的选择a 干线电缆的选择按电压损失选择干线电缆截面Zb UUe2/Se0.055 Rb P Ue2/Se22300 0.0036（）Xb Zb2Rb2 0.023（）Ibgkx（3184+45+45+25+25）=0.52692=359.8359.842.28（V）Igmax=359.8（A）16型电缆2根的：Iy=2215（A）359

11、.8（A） （符合要求）五、短路电流的计算：（一）、高压（6KV）短路电流的计算：（短路点见附图） 所经线路：芦北入井：M-YJV223150-750m -芦北中配：150-1250m-芦北二配：MGSP3351000m- 7310配电点-设备列车、移变-工作面进风设备1、求电源电抗Xy：芦北中央配电室高开处的短路容量为Se100（MVA），Up=6300（V） 根据公式： Xy=Up2/Se63002/100106 0.3969（）2、线路阻抗：（1）求入井电缆的阻抗：已知 L0=750/2=375（m），查矿用电缆表139得: R0=0.143（/km），Xo=0.06（/km）R0=Ro

12、Lo=0.1430.3750.054（） X0XoLo0.060.3750.023（）（2）、求芦北中央配电室到芦北二配电缆的阻抗R1、X1： 已知 L1=1250（m），查矿用电缆表139得 Ro=0.134（），Xo=0.06（）R1=RoL1=0.1431.250.18（） X1XoL10.061.250.075（）3、计算高压短路电流： 计算八号煤配高压开关处do点短路电流： 已知： Up6300（V）， 根据公式:Id（3） Up/Id（2） = Up/2=/2 Id（3）=0.866 Id（3） RoR0+R10.054+0.180.234（）XoXy+X0+X10.3969+0.

13、023+0.0750.4949（）Id0（3）Up/=6300/（1.732 = 6300/（1.732=6300/1.732=6300/0.9526=6613（A）Id0（2）（ /2）66135727（A） （二）、低压短路电流的计算：（短路点见附供电图,采用查表法）1、1140V短路电流的计算：（1）、6000V电源系统电抗的换算长度：（查煤矿整定系则）Lxt=10.46m（电压为690v） Lxt=31.63m（电压为1140v）（2）、6000V电缆线路的换算长度：（从芦北中配入井至芦北二配）L1=750/2（入井）+1250（至芦北二配）=16250.0128=20.8m（3）、6

14、000V橡套软电缆的换算长度：L2=0.0541000=54m（4）、6000V系统总的换算长度：Lz= Lxt+L1+L2=31.63+20.8+54=106.43m计算各点短路电流: 1#变压器二次出口d1点短路电流:已知Lz=106.43m , Id1（2） 5148（A）2#变压器二次出口d2点短路电流:已知Lz=106.43m , Id2（2） 5148（A）（5）、计算采煤机最远端d8点短路电流：1140V干线电缆的换算长度：Lh=1/2（2000.53）=53m1140V负荷电缆的换算长度：Lh=2500.73）=182.5m,因此, 最远端d4点的换算长度和短路电流为：Lh=1

15、06.43+53+182.5=342m, Id5（2） 2964（A）（6）、计算工作溜最远端d7点短路电流：同理，因电缆长度、截面和电压均相同，所以Lh=342m, Id5（2） 2964（A）2、 660V系统的短路电流计算（短路点见附图，采用查表法）：（从芦北入井芦北二配）L1=750/2（入井）+1250（至八号煤中配）0.0042=6.8mL2=0.017200=3.4m3#变压器二次出口d3点短路电流:6000V系统总的换算长度：Lz= Lxt+L1+L2=10.46+6.8+3.4=20.7m所以 , Id3（2） 7580（A）（4）、回风系统：回风系统最远端d4点电缆总的换算

16、长度：Lh=（180+750）0.73=678.9m,Id4（2）1061（A）（5）、进风系统： 二部皮带机头处d6点短路电流计算：皮带机电缆的换算长度：Lh=100*0.73=73m,Id6（2）5440（A）进风最远端d5点短路电流计算：Lh=810*0.73=591m,Id5（2）1213（A）六、高压开关的选择与计算:（一）高压开关的选择1 、计算工作面正常时的最大工作电流Igmax已知: pe=2670（Kw） Ue=6（Kv）Kx=0.4+0.6315/2670=0.47， Cospj=0.7则:Igmax=Kxpe/（UeCOSpj） =26700.47/（ 60.7） =17

17、2.5A2 、选择高开：根据额定电压与以上计算的电流, 结合使用地点配电室已安装开关情况,选用高压隔爆真空配电开关3台,型号为: BGP9L-200该开关二台，BGP9L-100该开关一台;额定电压Ue=6Kv,短路容量Se=100（MVA）,2秒钟热稳定电流为10KA,额定动稳定电流为25（KA）.3 、按短路电流校验高开的开断电流:如前计算,最大三相短路电流为Id（3）8753（A）10KA （符合要求）4 、按热稳定性校验:5 、根据公式:IrwId（3） （ Tj/Tw）1/2 校验式中: Irw-2秒种承受的热稳定电流, Irw=10（KA）Tw-热稳定电流对应时间 Tw=0.2（S）Tj-短路假想时间 Tj=0.1（S）Id（3）-稳定时三相最大短路电流 Id（3）=8.753（KA）Id（3）（ Tj/Tw）1/2 =8.753（0.1/0.2） 1/2 =5.07（KA）1.5， 合格100）=5.7271.5， 合格七、低压开关的选择与整定:（一）、1140V系统低压开关的选择与整定1、开关的选择:根据条件与综采设备的要求选择结果如左下表:序号型 号额定电压（V）额定电流（A）所带设备主保护KJZ_10001000总开关电子QJZ-2400/1140S3QJZ-44采煤机、