南京市以西其南临南大生命科学院大楼计算书 34Word格式.docx

1、（6）建筑桩基础技术规范（JGJ94-94）；（7）岩土工程勘察规范（GB50021-2002）。1.2.2 支护结构方案本工程基坑支护设计方案的设计计算，严格按照建筑基坑支护设计规程（JGJ12099）、混凝土结构设计规范（GBJ500102002）、钢结构设计规范（GB50017-2003）中的有关要求进行。同时采用了理正软件进行了辅助计算和验算；经过详细的计算分析后，我们认为：采用本设计的基坑支护方案，能满足基坑土方开挖、地下室结构施工及周围环境保护对基坑支护结构的要求，符合“安全可靠，经济合理，技术可行，方便施工”的原则。 图1 基坑平面图 基坑分为ABC、CDEF、FGHA三个计算区

2、段，如图1所示，均采用钻孔灌注桩与钢筋混凝土支撑，坳沟、暗塘分布区采用单排双轴深搅桩止水结构。本基坑工程的特点是基坑开挖面积大，地基土层以粉质粘土为主，基坑西侧和北侧有坳沟、暗塘。周围环境较复杂，必须确保周围建筑物、道路、管线的正常安全使用，要求围护结构的稳定性好、沉降位移小，并能有效地止水。因此，围护结构的设计应满足上述要求。 综合考察现场的周边环境、道路及岩土组合等条件，为尽可能避免基坑开挖对周围建筑物、道路的影响，经过细致分析、计算和方案比较，本工程支护方案选用下列形式：1 整个基坑采用钻孔灌注桩加一层钢筋混凝土支撑作为支护结构。2 基坑西侧和北侧坳沟、暗塘分布区采用单排双轴深搅桩作止水

3、结构。3 基坑内采用集水坑排除地下水。1.3 基坑监测基坑监测是指导正确施工、避免事故发生的必要措施，本设计制定了详细的沉降、位移监测方案，施工过程中将严格按照设计要求做好监测、监控工作。第二章 基坑支护结构设计计算书2.1 设计计算2.1.1地质计算参数根据本工程岩土工程勘察资料，各土层的设计计算参数如表1：表1 土层设计计算参数土 层重度粘聚力C内摩擦角渗透系数水平Kh垂直Kv（KN/m3）（kPa）（）（cm/s）杂填土19.510151518.62.52E-62.37E-6-1粉质粘土19.323.416.91.36E-66.30E-7-2淤泥质粘土淤泥15.111.08.75.72E

4、-73.70E-7-3粉质粘土19.113.418.13.89E-62.64E-6-1粉质粘土19.947.818.81.00E-7-2粉质粘土19.630.618.53.85E-72.62E-7-3粉质粘土20.150.917.92.1.2计算区段的划分根据具体环境条件、地下结构及土层分布厚度，将该基坑划分为三个计算区段，其附加荷载及计算开挖深度如表2：表2 计算区段的划分区 段西、北东、北西、南段位号ABCCDEFFGHA地面荷载（kPa）20开挖深度（m）8.5 2.1.3计算方法 按照建筑基坑支护技术规范（JGJ 120-99）的要求，土压力计算采用朗肯土压力理论，矩形分布模式，所有土

5、层采用水土合算。求支撑轴力是用等值梁法，对净土压力零点求力矩平衡而得。桩长是根据桩端力矩求出，并应满足抗隆起及整体稳定性要求，各段的抗隆起、整体稳定性验算、位移计算详见点电算结果。为了对比分析，除用解析法计算外，还用理正软件电算。由于支护结构内力是随工况变化的，设计时按最不利情况考虑。2.1.4土压力系数计算按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据，即： 主动土压力系数：Kai=tg2（45-i/2） 被动土压力系数：Kpi=tg2（45+计算时，不考虑支护桩体与土体的摩擦作用，且不对主、被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。计算所得土压力系数表如表3所示：表3 土压力系数表K

6、aiKpi0.5160.5890.7190.7670.5500.7411.8201.349-2淤泥质粘土淤泥0.7370.8591.3561.1650.5260.7251.9011.3790.5130.7161.9511.3970.5180.7201.9301.3890.5300.7281.8871.3742.2 ABC段支护结构设计计算该段为基坑西北侧，建筑0.00相当于绝对标高17.25m，整平后地面标高为17.00m，支撑设在-1.75m处，桩顶标高为-1.35m。实际挖深8.50m，结构外侧地面附加荷载q取20kPa，计算时以J1孔为例。2.2.1土层分布（如表4所示） 表4 ABC段

7、土层分布层号岩土名称厚度（m）杂填土3.60-1粉质粘土0.90-2淤泥质粘土淤泥5.10-37.90-22.202.2.2土层侧向土压力计算2.2.2.1主动土压力计算Ea（1 1）=（20+19.51.1）0.516-2150.719=-0.18（kPa）Ea（1 2）=（20+19.53.6）0.719=24.97（kPa）Ea（2 1）=（20+19.50.550-223.40.741=14.93（kPa）Ea（2 2）=（20+19.53.6+19.30.9）0.741=24.48（kPa）Ea（3 1）=（20+19.50.737-2110.859=60.37（kPa）Ea（3 2

8、）=（20+19.50.9+15.14）0.859=104.90（kPa）Ea（4 1）=Ea（3 2）=104.90（kPa）Ea（4 2）=Ea（4 1）=104.90（kPa）Ea（5 1）=（20+19.50.526-213.40.725=68.92（kPa）Ea（5 2）=Ea（5 1）=68.92（kPa）Ea（6 1）=（20+19.50.518-230.60.720=42.94（kPa）Ea（6 2）=Ea（6 1）=42.94（kPa）2.2.2.2被动土压力计算Ep（4 1）=01.356+21.165=25.63（kPa）Ep（4 2）=（0+15.11.165=48.1

9、5（kPa）Ep（5 1）=（0+15.11.901+21.379=68.53（kPa）Ep（5 2）=（0+15.11.1+19.17.9）1.379=355.37（kPa）Ep（6 1）=（0+15.11.930+21.389=408.28（kPa）Ep（6 2）=（0+15.17.9+19.62.2）1.389=491.50（kPa）2.2.2.3净土压力计算（坑地面以下）Ep（4 1）=25.63-104.90=-79.27（kPa）Ep（4 2）=48.15-104.90=-56.75（kPa）Ep（5 1）=68.53-68.92=-0.39（kPa）Ep（5 2）=355.37-

10、68.92=286.45（kPa）Ep（6 1）=408.28-42.94=365.34（kPa）Ep（6 2）=491.50-42.94=448.56（kPa）图2 ABC段土压力分布图2.2.3土压力合力及作用点的计算：LD（1）=0.182.5/（24.97+0.18）=0.02（m）Ea（1）=24.97（2.50-0.02）/2=30.96（KN/m）Ha（1）=（2.5-0.02）/3=0.83（m）Ea（2）=（14.93+24.48）0.9/2=17.73（KN/m）Ha（2）=0.9/3（14.932+24.48）/（14.93+24.48）=0.41（m）Ea（3）=（60

11、.37+104.90）4/2=330.54（KN/m）Ha（3）=4/3（60.372+104.90）/（60.37+104.9）=1.82（m）Ea（4）=（56.75+79.27）1.1/2=74.81（KN/m）Ha（4）=1.1-1.1/3（56.752+79.27）/（56.75+79.27）=0.58（m）LD（5）=0.397.9/（0.39+286.45）=0.01（m）Ea（5）=0.390.01/2=0.002（KN/m）Ha（5）=0.01-0.01/3=0.007（m）Ep（5）=（7.9-0.01）286.45/2=1130.05（KN/m）Hp（5）=（7.9-0.

12、01）/3=2.63（m）Ep（6）=（365.34+448.56）2.2/2=895.29（KN/m）Hp（6）=2.2/3（365.342+448.56）/（365.34+448.56）=1.06（m）Ea=30.96+17.73+330.54+74.81=454.04（KN/m）Ma=30.966.84+17.735.52+330.542.93+74.010.59=1321.78（KNm/m）2.2.4支撑轴力计算：经计算：MaD=1321.78（KNm/m） Ea=454.04（KN/m） 由MD=0 得： R=1321.78/（9.61-1.5）=162.98（kN/m）反弯点反力P

13、0计算：P0=454.04-162.98=291.06（kN/m）2.2.5桩长计算：设桩端进入-2层顶面以下x米处，由M=0 得：1.21321.78+454.04（7.89+x）=162.98（17.5+x-1.5）+1130（2.63+x）+1/2365.34x2+1/2（448.56-365.34）x/2.2）x（x/3）整理得：6.30x3+182.67x2+748.18x-305.28=0解之得： x=0.374m 桩长H=17.5+0.374-1.1=16.8m，经电算验算，满足要求。2.2.6最大弯矩计算：2.2.6.1 R-P0间最大弯矩，Mmax1计算：设剪力Q=0点位于第

14、-2层顶面以下x米处： 162.98=30.96+17.73+60.37x+1/2（104.90-60.37）/4x25.57x2+60.37x-114.29=0解得： x=1.645mMmax1=162.98（3.6+0.9+1.645-1.5）-30.96（0.83+0.9+1.645）-17.73（0.41+1.645）-60.371.6452/2-0.5（104.90-60.37）1.645/41.6452/3=526.18（KNm/m）2.2.6.2 P0以下最大弯矩，Mmax2计算：设剪力Q=0点位于D点以下x米处：291.06=1/2（286.45x/7.89）x18.15x2-

15、291.06=0x=4.00mMmax2=291.064-1/24286.454/7.894/3 =776.98（KNm/m）2.2.7拆撑计算本工程拟建两层地下室，混凝土垫层200mm，地下室负2层底板厚800mm，负1层底板中心线位于地面下3.75m处，厚400mm，负1层顶板中心线位于建筑0.00处，厚500mm。负1层底板换撑时，支护桩悬臂位于位于地面下3.55m处。M=1/22.4324.97/2.482.43/3=24.08（KNm/m）2.2.8配筋计算按混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第4.1.11条取桩径900，桩心距1100，Mmax=776.98kNM，取砼

16、强度C30，fc=14.3N/mm2，主筋1822钢筋，均匀布置，fy=210N/mm2，保护层厚度50mm，8200螺旋筋，202000加强筋。As=18 380.1=6842mm2b=210 6842/（14.3 3.14 4502）=0.158 =1+0.75 0.158-（1+0.75 0.158）2-0.5-0.625 0.1581/2=0.311 t=1.25-2 =0.628M=2/3 14.3 （450 sin ）3+210 400 6842 （sin +sin ）/ =1078kN m1.25 1.0 1.1Mmax（=1056） 满足要求！配筋率 =As/A=6842/（4

17、502 ）=8.7 min=4，满足设计要求！2.3 CDEF段支护结构设计计算该段为基坑东北侧，建筑实际挖深8.50m，结构外侧地面附加荷载q取20kPa，计算时以J11孔为例。2.3.1土层分布（如表5所示） 表5 CDEF段土层分布2.40-14.603.00-310.302.3.2土层侧向土压力计算2.3.2.1主动土压力计算2.4）0.719=12.90（kPa）0.513-247.80.716=-34.18（kPa）2.4+19.94.6）0.716=12.07（kPa）0.720=37.24（kPa）4.6+19.61.5）0.720=52.47（kPa）Ea（4 1）=Ea（3

18、 2）=52.47kPa）Ea（4 2）=Ea（4 1）=52.47（kPa）0.530-250.90.728=25.39（kPa）Ea（5 2）=Ea（5 1）=25.39（kPa）2.3.2.2被动土压力计算1.389=85.00（kPa）Ep（4 2）=（0+19.61.389=141.75（kPa）Ep（5 1）=（0+19.61.887+21.374=195.35（kPa）Ep（5 2）=（0+19.61.5+20.110.30）1.374=586.02（kPa）2.3.2.3净土压力计算（坑地面以下）Ep（4 1）=85.00-52.47=32.53（kPa）Ep（4 2）=141

19、.75-52.47=89.28（kPa）Ep（5 1）=195.35-25.39=169.96（kPa）Ep（5 2）=586.02-25.39=560.63（kPa）图3 CDEF段土压力分布图2.3.3土压力合力及作用点的计算：1.3/（0.18+12.90）=0.02（m）Ea（1）=12.90（1.3-0.02）/2=8.26（KN/m）Ha（1）=（1.3-0.02）/3=0.43（m）LD（2）=（34.184.6）/（34.18+12.07）=3.40（m）Ea（2）=12.07（4.6-3.4）/2=7.24（KN/m）Ha（2）=（4.6-3.4）/3=0.40（m）Ea（3

20、）=（37.24+52.47）1.5/2=67.28（KN/m）Ha（3）=1.5/3（37.242+52.47）/（37.24+52.47）=0.71 （m）Ep（4）=（32.53+74.05）1.5/2=79.94（KN/m） Hp（4）=1.5/3（32.532+74.05）/（32.53+74.05）=0.65（m） Ep（5）=（169.96+560.63）10.30/2=3762.54（KN/m）Hp（5）=10.30/3（169.962+560.63）/（169.96+560.63）=4.23（m）Ea=8.26+7.24+67.28=82.78（KN/m）Ma=8.266.5

21、3+7.241.9+67.280.71=115.46（KNm/m）2.3.4支撑轴力计算：MaD=115.46（KNm/m） Ea=82.78（KN/m）R=115.46/（8.5-2.0）=17.76（kN/m）P0=82.78-17.76=65.02（kN/m）2.3.5桩长计算：设桩端进入-3层顶面以下x米处，由M=0 得：1.2 115.46+82.78（1.5+x）=17.76（10+x-2）+79.94（0.65+x）+169.96x2/2+1/2（560.63-169.96）x/10.36.49x3+84.98x2-1.64x-95.52=0 x=1.06m 桩长H=10+1.0

22、6-1.1=9.96m，经电算不满足整体稳定性要求，实取14m，经验算后，满足要求。2.3.6最大弯矩计算：2.3.6.1 R-P0间最大弯矩，Mmax1计算：设剪力Q=0点位于第-2层顶面以下x米处： 17.76=8.26+7.24+37.24x+1/2（52.47-37.24）/1.5 5.08x2+37.24x-2.26=0 x=0.06mMmax1=17.76（2.4+4.6+0.06-2）-8.26（0.43+4.6+0.06）-7.24（0.40+0.06）-37.240.062/2-0.5（52.47-37.24）0.06/1.50.062/3=44.32（KNm/m）2.3.6.2 P0以下最大弯矩，Mmax2计算：设剪力Q=0点位于基坑面以下x米处：65.02=1/2（89.28-32.53）x/1.5+32.532x 18.92x2+32.53x-65.02=0 x=1.18mMmax2=65.021.18-17.941.181.18/2-1/232.531.18/1.51.18/3 =59.30（KNm/m）2.3.7拆撑计算M=8.261.58=13.05KNm/m 2.3.8配筋计算