塔吊基础施工方案1678号楼文档格式.docx

1、5住宅（6栋）588.7415993.1093.006住宅（7栋）7住宅（8栋）2、编制说明 1、编制依据1.1塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20091.2建筑地基基础设计规范GB50007-20111.3混凝土结构设计规范GB50010-20101.4建筑结构荷载规范GB50009-20121.5建筑桩基技术规范）JGJ97-20082、塔吊2.1 QTZ80（6012）塔式起重机使用说明书，佛山市南海高达建设机械有限公司。2.2 QTZ100（6015）塔式起重机使用说明书，佛山市南海高达建设机械有限公司。 3、混凝土标号为C35，在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢

2、筋等，基础的制作应严格按图施工，地脚螺栓应用铁丝绑扎，绝对不允许采用点焊来固定。4、混凝土基础的尺寸如图所示，总混凝土用量约70m3。5、基础表面应平整，并校水平。6、四根直径为500预制混凝土管桩单桩承载力特征值为2100KN。经由甲方、监理单位、施工方及公司现场核实，现场八栋楼且每栋楼塔吊基础用4根直径为500的预制混凝土管桩，我单位拟用佛山市南海高达QTZ80（6012）和佛山市南海高达QTZ100（6015）型塔吊，该两种机型基础上层配筋QTZ80（6012）为25160双向，QTZ100（6015）为25160（面筋）、25150（底筋），两种机型塔吊基础尺寸参照各自塔吊基础说明书，

3、尺寸都是5000m5000m1400m经验算基础满足现各机型的各项要求。7、基础验算时配筋尺寸等严格按照说明书要求制作，上部荷载按佛山市南海高达QTZ80（6012）机型和佛山市南海高达QTZ100（6015）机型验算。三、塔吊基础钢筋成型表（1）南海高达QTZ80（6012）机型塔吊基础钢筋成型表序号部位规格形状长度数量重量（Kg）基础上一层25490032条604.622基础上二层3基础下一层4基础下二层地脚螺栓定位加强筋240016条148.07拉筋1430014012001480100条179.08马镫2012503400134.25总计：2879.88其他材料材料240墙砖胎膜30.

4、8m2C35、P6砼35m3C15砼2.7m3（2）佛山市南海高达QTZ100（6015）机型塔吊基础钢筋成型表6700/775.064002000123.4178.98四周水平筋1050024条304.923707.54四、塔吊基础定位图、剖面图、配筋剖面图：;五、矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础QTZ80-6012（二期）计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80-6012塔机独

5、立状态的最大起吊高度H0（m）45塔机独立状态的计算高度H（m）48塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m）1.8 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0（kN）546起重臂自重G1（kN）60起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）小车和吊钩自重G2（kN）5.4小车最小工作幅度RG2（m）最大起重荷载Qmax（kN）最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）18.4最大起重力矩M2（kN.m）800平衡臂自重G3（kN）56.7平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）6.8平衡块自重G4（kN）144平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）12 2、风荷载标准值k

6、（kN/m2）工程所在地广东 珠海市基本风压0（kN/m2）工作状态0.2非工作状态0.5塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类（有密集建筑群的城市市区）风振系数z1.7631.849风压等效高度变化系数z0.88风荷载体型系数s1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k（kN/m2）0.81.21.7631.950.880.20.5811.8490.51.523 3、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重标准值Fk1（kN）546+60+5.4+56.7+144812.1起重荷载标准值Fqk（kN）竖向荷载标准值Fk（kN）812.1+60872.1水平荷

7、载标准值Fvk（kN）0.5810.351.84817.569倾覆力矩标准值Mk（kNm）6025+5.418.4-56.76.8-14412+0.9（800+0.517.56948）585.29竖向荷载标准值Fk（kN）Fk1812.1水平荷载标准值Fvk1.5234846.056倾覆力矩标准值Mk（kN0-56.712+0.546.05648491.784 4、塔机传递至基础荷载设计值塔机自重设计值F1（kN）1.2Fk11.2812.1974.52起重荷载设计值FQ（kN）1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F（kN）974.52+841058.52水平荷载设计值Fv（kN）1.4F

8、vk1.417.56924.597倾覆力矩设计值M（kN（6012）+1.40.948）922.247竖向荷载设计值F1.2Fk1.2水平荷载设计值Fv1.4Fvk1.446.05664.478倾覆力矩设计值M0.548811.21 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n承台高度h（m）1.4承台长l（m）承台宽b（m）承台长向桩心距al（m）3.8承台宽向桩心距ab（m）桩直径d（m）承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C（kN/m3）承台上部覆土厚度h承台上部覆土的重度（kN/m3）19承台混凝土保护层厚度（mm）50配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl（hc

9、+h）=55（1.425+019）=875kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2875=1050kN 桩对角线距离：L=（ab2+al2）0.5=（3.82+3.82）0.5=5.374m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=（Fk+Gk）/n=（872.1+875）/4=436.775kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L =（872.1+875）/4+（585.29+17.5691.4）/5.374=550.263kN Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L =（872.1+875）/4

10、-（585.29+17.5691.4）/5.374=323.287kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L =（1058.52+1050）/4+（922.247+24.5971.4）/5.374=705.15kN Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L =（1058.52+1050）/4-（922.247+24.5971.4）/5.374=349.11kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z（kN/m3）桩混凝土保护层厚度（mm）35桩入土深度lt（m）22桩配筋自定义桩

11、身承载力设计值是桩身承载力设计值2100桩裂缝计算钢筋弹性模量Es（N/mm2）200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0（kN）100最大裂缝宽度lim（mm）普通钢筋相对粘结特性系数V预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性地下水位至地表的距离hz（m）承台埋置深度d（m）是否考虑承台效应承台效应系数c0.1土名称土层厚度li（m）侧阻力特征值qsia（kPa）端阻力特征值qpa（kPa）抗拔系数承载力特征值fak（kPa）杂填土3.32000.7220粘性土2.924340粗砂4.25.8强风化岩15450 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.5=1.571m

12、 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.196m2 承载力计算深度：min（b/2,5）=min（5/2,5）=2.5m fak=（2.5220）/2.5=550/2.5=220kPa 承台底净面积：Ac=（bl-nAp）/n=（55-40.196）/4=6.054m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.571（1.92+2.924+4.224+5.824+7.250）+4500.196+0.12206.054=1279.312kN Qk=436.775kN=Ra=1279.312kN Qkmax=550.263kN=1.2Ra=1.

13、21279.312=1535.174kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=323.287kN=0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=23.142162/4=402mm2 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=1110.72/4=989mm2 （1）、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=705.15kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2100kN （2）、轴心受拔桩桩身承载力 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、裂缝控制计算 不需要进行裂缝控制计算！ 五、承台计算

14、承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25160承台底部短向配筋承台顶部长向配筋承台顶部短向配筋 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm M=（Qmax+Qmin）L/2=（705.15+（349.11）5.374/2=2832.803kNm X方向：Mx=Mab/L=2832.8033.8/5.374=2003.094kN Y方向：My=Mal/L=2832.803 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=1058.52/4 + 922.247/5.374=436.242kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=（800/1338）1/4=0.879 塔吊边缘至

15、角桩内边缘的水平距离：a1b=（ab-B-d）/2=（3.8-1.8-0.5）/2=0.75m a1l=（al-B-d）/2=（3.8-1.8-0.5）/2=0.75m 剪跨比：b=a1b/h0=750/1338=0.561，取b=0.561； l= a1l/h0=750/1338=0.561，取l=0.561； 承台剪切系数：b=1.75/（b+1）=1.75/（0.561+1）=1.121 l=1.75/（l+1）=1.75/（0.561+1）=1.121 hsbftbh0=0.8791.1211.571031.338=10357.332kN hslftlh0=0.879 V=436.24

16、2kN?min（hsbftbh0， hslftlh0）=10357.332kN 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+21.338=4.476m ab=3.8m=B+2h0=4.476m，al=3.8m=B+2h0=4.476m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 （1）、承台底面长向配筋面积 S1= My/（1fcbh02）=2003.094106/（1.0316.7500013382）=0.013 1=1-（1-2S1）0.5=1-（1-20.013）0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.993 AS1=My

17、/（S1h0fy1）=2003.094106/（0.9931338360）=4186mm2 最小配筋率：=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,451.57/360）=max（0.2,0.196）=0.2% 梁底需要配筋：A1=max（AS1, bh0）=max（4186,0.0021338）=13380mm2 承台底长向实际配筋：AS1=15831mm2=A1=13380mm2 （2）、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/（2fcbh02）=2003.094 2=1-（1-2S2）0.5=1-（1-2 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.993 AS2=Mx/（S2h0f

18、y1）=2003.094A2=max（9674, lh0）=max（9674,0.002 承台底短向实际配筋：AS2=15831mm2=A2=13380mm2 （3）、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=15831mm2=0.5AS1=0.515831=7916mm2 （4）、承台顶面短向配筋面积AS4=15831mm2=0.5AS2 （5）、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图矩形板式塔吊桩基础QTZ100-6015计算书QTZ100-6015648646.28015.4100063016814.6648+64+6.2+630+1681516.21516.2+801596.26430+6.215.4-6306.8-16814.6+0.9（1000+0.548）3441.83Fk11516.20-63014.6+0.5483711.456