落地式外脚手架专项施工方案Word文档下载推荐.docx

1、按对脚手架使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收，方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，搭拆脚手架的操作人员必须持证上岗。4.2对地基的要求：脚手架立杆必须设置在坚实的地基上，以保证脚手架不下沉和使用牢固安全。本工程可将原土地面整平夯实，在每一立杆位置上铺长不小于1m,宽不小于200mm,厚不小于50mm的垫木，垫木上加设立杆底座，并用铁钉牢固。脚手架基础顶面应高于自然地面100mm150mm,外沿应具有排水坡度，并挖一浅水沟，以利排水。4.3结构构造：搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；连墙件采用

2、两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；4.3.1立杆塔设要求：（1）每根立杆底部应设置底座或垫板，脚手架立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。高低差不应大于1m.（2）立杆接头除顶层顶部外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相临立柱接头避免出现在同步同跨内，

3、并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（即60cm）；采用搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不应小于3跨。4.3.2横向水平杆搭设 脚手架立杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。本工程中，靠墙一端的外伸长度不应大于500mm。作业层上非主节点处，应根据支撑脚手板需要等间距设置，其最大间距不应大于纵距的1/2。4.3.3脚手板的设置 作业层脚手板应采用竹笆，且满铺、铺稳，离开

4、墙面120150mm。采用对角平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于150mm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。4.3.4连墙件的设置 连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，且从第一步纵向水平杆处设置，当设置有困难时，可用抛撑。本工程采用扣件连 接方式拉结，连墙件应与墙面垂直，当连墙件与框架柱、柱中预埋连接件连 接时，必须待梁、柱砼达到不低于15Mpa的 强度。4.3.5剪刀撑的设置 本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜相结合的方式，随立柱、纵横向 水平杆同步搭设，用通长剪

5、刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。 剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点 处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另 一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24 个扣节点，所有固定点距离主节点不大于15cm。4.3.6防护设施 脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m6.0m规格，用网绳绑扎在 大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，作业层脚手架立杆于0.6 m和1.2m设两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。4.3.7防雷避电措施 本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安

6、全技术规范标准。 工程采用避雷针和大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼房内避雷系统连成一 体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针用 12镀锌钢筋制作，高度1.5m， 设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的打横杆全部连通，形成避雷网 格。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统 连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加 弹簧垫圈以防止松动，保证接触面积不小于10mm2,并将表面的油漆及氧化层 清除干净。露出金属光泽并涂以凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的 设置按脚手架的长度不超过50米设置，位置尽量避免人员经常走动的地方， 以避免跨步电压的危险

7、，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊 接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲 击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离 不小于3m。4.3.8脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全马道： 马道宽度不小于1米，坡度以1：3（高：长）为宜。 马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。人行斜道小横杆间距不超过1.5米。 马道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm。设置护栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180mm宽档脚板;4.3.9外脚手架搭设顺序本工程脚手架搭设自

8、下而上进行，立杆垫板铺完后由楼的一侧开始排尺，在垫板上用粉笔画出立杆轴心线，然后在垫板上摆放标准底座及扫地杆竖立杆（随即立杆与扫地杆用直角扣件扣紧）装扫地小横杆安第一步大横杆安装第一步小横杆校正立杆设第一排拉结点安第二步大横杆第二步小横杆.以此类推，搭设高度步大横杆时安装剪刀和横向支撑杆5、脚手架搭设质量要求：5.1立杆垂直偏差： 搭设高度H40m时； 纵向偏差不大于H/400,且不大于100mm;横向偏差不大于H/600,且不于50mm。5.2 纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于200mm,同跨内外高度差不大于10mm;横向水平杆水平偏差不大于10mm,外伸尺寸的误差不应大

9、于50mm。5.3 脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。5.4 扣件紧固力矩宜在4555N.m范围内，不得低于40N.m或65N.m。5.5 连墙点的数量、位置要正确、连接牢固，无松动现象。6、脚手架的拆除：6.1 拆除前应全面检查脚手架的牢固情况，并根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除方案。6.2 应由单位工程负责人认真向操作人员进行拆除安全技术交底。6.3 清除脚手架上的杂物及地面障碍物。设经济区、设置明显标志，安排专人警戒。6.4 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同步作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分

10、段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。7、脚手架稳定性计算1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏苏州，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为1.3；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0.1248；脚手板自重标

11、准值（kN/m2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150；安全设施与安全网（kN/m2）:0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0.038；脚手板铺设总层数:7；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00；立杆基础底面面积（m2）:0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计

12、算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/（2+1）=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/（2+1）=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 +

13、 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.101.52-0.1171.52 =-0.426 kN选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max（0.362106,0.426106）/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的

14、挠度。计算公式如下： max = （0.677q1l4 + 0.990q2l4）/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.14315004/（1002.06105121900）+0.9901.05121900） = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆

15、在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：1.5/（2+1）=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.5/（2+1） =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2（0.058+0.158）+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0381.052

16、/8 = 0.006 kN集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4631.05/3 = 0.862 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.868 kN最大应力计算值 = M / W = 0.868106/5080=170.953 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=51

17、0504/（384121900） = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl（3l2 - 4l2/9）/72EIpmax = 1790.11050（310502-410502/9 ） /（72121900） = 2.929 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗

18、滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN； P3 = 0.31.5/2=0.236

19、kN； Q = 31.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2（0.058+0.02+0.236）+1.42.362=3.684 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+（1.502/2）0.038/1.8024.30 = 3.810kN；（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.37（1.05+0.3）/2 = 2.126 k

20、N；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.151.5/2 = 0.788 kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.00524.3 = 0.182 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.906 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 32/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.906+ 0.

21、851.44.725= 13.91 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.906+1.44.725=14.902kN；六、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为1.3；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.450.741.3 = 0.303 kN

22、/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 0.3031.82/10 = 0.175 kN考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.910 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A） fN = N= 14.902kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1

23、30-2001）表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 13910.238/（0.186489）+175254.37/5080 = 187.436 N/mm2；立杆稳定性计算 = 187.436 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/

24、mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 14902.488/（0.186489）=163.846 N/mm2；立杆稳定性计算 = 163.846 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - （1.2NG2k + 0.851.4（NQk + MwkA/W）/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3

25、.096 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1.40.85） = 0.175 /（1.4 0.85） = 0.147 kNHs =（ 0.1864.8910-4205103-（1.23.096+0.85（4.725+0.1861000.147/5.08）/（1.20.125）=41.198 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /（1+0

26、.001Hs）H = 41.198 /（1+0.00141.198）=39.568 m；H= 39.568 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =39.568 m。脚手架单立杆搭设高度为24.3m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s1.3，00.45，Wk = 0.7z0=0.7 0.921.30.45 = 0.377 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.4.1条连