摩尔城二期塔吊专项方案修改.docx

1、摩尔城二期塔吊专项方案修改武汉摩尔城二期（摩尔公馆）塔吊工程专项施工方案编制人: 审核人： 审批人： 河北建工集团有限责任公司 二0一七年四月二十二日 一塔机选型-3 二、施工平面布置-4第三节、基础设计-4 一基础技术参数-4二基础定位标高设计-5三塔吊基础加固措施-6 四塔吊基础防水措施-8二塔机荷载 11 三桩顶作用效应计算 14四桩承载力验算 15五承台计算 18第八节意外事件和事故的紧急救援措施及紧急救援演习预案 43第九节塔机技术档案管理制度 44 第一节、工程概况一、工程概况1、项目名称：武汉摩尔城二期（摩尔公馆）2、建设单位：湖北恒信德龙实业有限公司3、设计单位：武汉正华建筑设

2、计有限公司4、地质勘察单位：湖北楚鹏工程勘察设计院5、基坑支护设计单位：武汉中科岩土工程有限责任公司6、监理单位：湖北南方建设咨询管理有限公司7、.施工总承包单位：河北建工集团有限责任公司8、工程建设地点位于湖北省武汉市汉阳区王家湾商圈，摩尔城一期背后；周边环境：北门为已成型小区，又一春驾校，南面为墨水湖北路马路，西面为龙阳湖东路刚修建马路，东面为摩尔城一期已完工工程 。9、本工程地下室共4层，基础形式为桩筏基础，筏板面标高为-18.2m，最深电梯基坑坑底标高为-22.5m，主楼筏板厚2500mm，副楼筏板厚1000mm ，地下室工程桩直径为1200mm ，其它工程概况如下表： 序号项目 内

3、容1建筑功能本工程是集办公、商业为一体的高层建筑，其中地下4层，地上2栋24层主楼，裙楼4层。地下14层为车库、设备用房平战结合地下室；地上4层主楼及裙楼为酒店及办公区。地上524层2栋、分别为一栋办公楼，一栋酒店。2建筑特点地下4层，且于摩尔城一期连接。3建筑面积计容总建筑面积60210.55规划占地面积8534.26地下部分建筑28672.14建筑基底面积3783.874建筑层数地下室4层，地上裙房4层，主楼24层 5建筑高度0.00绝对建筑总高 24.300m98.4m电梯机房屋面结构标高104.8m1层高度6m24层高度5.2m5层转换层3.7m标准层3.8m 二、编制依据1.本工程施

4、工组织设计及其建筑、结构施工图纸2.本工程桩施工图纸及地质勘察报告3建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010 4.塔式起重机设计规范GB/T13752-1992 5. 5610塔式起重机使用说明书，武汉钜恒建筑机械有限公司三场地地质情况根据湖北楚鹏工程勘察设计院于2015年4月25日提供的武汉摩尔城二期工程岩土工程勘察报告中土层性质特征描述表如下：地层岩土名称层顶埋深（m)层厚(m)岩土特征地基承载力特征值（fak/kpa)压缩模量Es(Mpa)(1)杂填土1.06.0主要有混凝土块及砖渣及粘性土等组成，含量约15%30%.下部以站性土为主，局部见淤泥质土与建筑垃圾

5、混杂。回填时间约510年，土质不均匀。（2-1）淤泥质粉质粘土2.04.41.02.7含有机质，具臭味，局部为淤泥。该层仅在局部可见，土质较均匀。653.0（2-2)粉质粘土1.06.00.53.5含有少量有机质，具臭味，为湖泥干缩而成，局部呈软塑状。该层仅局部分布，土质较均匀。1205.0（3-1）粉质粘土1.88.30.76.3含铁锰质氧化物及结核和高岭土团块。该层为老粘性土经地下水长期浸泡软化而成，该层全场分布，土质较均匀。2008.5（3-2）粉质粘土4.810.34.318.0见铁锰质氧化物及结核，另含高岭土团块。该层全场分布，部分孔段未揭穿，土质较均匀。40015.0（3-3）粘土

6、夹碎石砾砂15.024.01.722.3碎石砾砂成分以石英石英砂岩为主，粒径25mm，次圆次棱角状，分选差，含量15%25%.局部为漂石，粒径100300mm,次棱角状，含量60%70%，由粘性土胶结，该层全场分布，土质不均匀。42018.0（3-3a)粉质粘土16.025.01.52.6含铁锰质氧化物及结核和高岭土团块。该层仅在局部呈透镜体状分布，土质较均匀。1808.0（4）粉细砂夹粉质粘土21.039.02.112.9主要成分为石英长石云母等，夹粉质粘土薄层，可见微层理，该层仅在场地中部分布，砾质较均匀。18016.0（5）中风化石英砂岩夹泥质砂岩18.044.2已见最大厚度为6.5m碎

7、屑结构，中厚厚层状构造，主要矿物成分为石英，局部为泥质砂岩，泥质胶结。岩芯呈碎块状短柱状柱状。岩体较完整，岩体质量等级分类属级，属较软岩。采取率50%70%，RQD=2065%,该层全场分布，岩质较均匀。Fa=5000kpa近似不可压缩第2节塔机选型及施工平面布置一塔机选型1、为了本工程安全紧而有序的进行，工期质量达到最优，通过对本工程图纸的熟悉及现场的了解及与武汉钜恒建筑机械有限公司沟通，现场选用两台QTZ63(5610)型塔吊,最大回转半径56m,靠近办公楼命名为1#塔吊，靠近酒店命名为2#塔吊。1.技术参数型号QTZ63(5610)主要技术参数最大起重力矩822KNM ，臂长：56米、5

8、1米，最大起重量：5吨，最大幅度臂端起重量为1吨，最大自由工作高度：40米，最大附着工作高度150米出厂标准高度40米（标塔）整机重量独立式31.77吨，附着式59.78吨，平衡重13.5吨塔机外形尺寸塔顶距离地面自由高度为46.75米,平衡臂最大回转半径为11.8米,吊臂最大回转半径为56.78米。标准节为无缝方钢管结构，其外形尺寸为：长1.71米宽1.71米高2.5米变臂方式2-31米 2-40米 2-45米 2-51米 2-56米起升速度4.2m/min80m/min变幅速度20/40回转速度00.6rpm顶升速度0.6工作温度-20+40动力功率起 升电机型号（长航）：YZTD225L

9、 功率：3.5/24/24KW （可选绕线式带涡流制动YZRW225M 24/24KW）变 幅电机型号：YDEJ112M-8/4 功率：1.5/2.4KW回 转电机型号（长航）：绕线式TZR132M2-6 功率：3.7KW（可选双回转或变频调速）顶 升5.5KW总功率45KW二施工平面布置第3节基础设计一基础技术参数3.1.根据武汉钜恒建筑机械有限公司提供的QTZ63(5610)型塔吊基础技术要求如下表基础承台尺寸(长*宽*高）m5.1*5.1*1.45砼等级 C35P10受力钢筋级别间距B&T;X&YC25160拉筋C16480*480混凝土基础下面的地面允许用应力（SB)2*105pa地脚

10、螺栓M36*1700-6 16件梁架槽钢3140*3140螺母M36 32件平弹垫A36 16套扁担压板 8件垫板100*160-20 16件二基础定位标高设计1.定位如图（1#塔吊）2.定位如图（2#塔吊） 3.基础面标高。设计1#2#塔吊基础面标高为-18.2m（平地下室筏板面）。三塔吊基础加固措施 1. 因本工程地下室基础均采用桩筏基础，1#2#塔吊基础底没有工程桩，考虑到塔吊基础与筏板可能会产生不均匀沉降或塔吊基础底下的天然地基的承载力不能满足上部传递下来的塔吊施工荷载及自身荷载，所以总承包单位要求工程桩施工单位在1#2#塔吊基础范围内分别增加4根A=1200mm的塔吊桩，钢筋和和施工

11、工艺均按照工程桩的要求进行施工设计，主要受力钢筋为12根18三级钢，桩直径1200mm，其他箍筋，等同工程桩。保证有效桩长为15米，如进入持力层（岩层）则保证深度不少于1米。混凝土强度等级C35，同工程桩，桩心距3.4米。2.塔吊桩表如下：3.塔吊桩位布置图如下：1#塔吊桩定位2#塔吊桩定位四塔吊基础防水措施 1、因塔吊基础面标高为-18.2m，承台采用灰砂砖砖模砌筑，内面水泥砂浆进行粉刷，并做防水卷材处理。所以考虑到结构底板的完整性，将在塔吊基础施工时预留基础底板钢筋,在地下室底板钢筋施工时进行焊接，保持地下室底板的受力完整，筏板面筋遇塔吊基础处，预留规范要求的焊接或搭接长度，相邻接头50%

12、错开。 2、塔吊基础按图纸规范要求须做防水。 塔吊基础防水做法如下：3、塔吊桩与塔吊基础垫层面相交处的防水按11ZJ311-55(地下室建筑设计说明第八条第4点）；4、沿塔吊基础承台边预埋焊接一条封闭止水钢板环（-4*300），位置在-18.5m，用短钢筋焊接加固；5、电气系统必须有良好的接地或接零保护。每20m作一组接地不得与建筑物相连，接地电阻不得大于4(欧)。第4节矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63(5610)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度（m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷

13、载标准值塔身自重G0(kN)650起重臂自重G1kN37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度Rmax(m)56最大起重力矩M2(kN.m)Max50*15.19,10*50690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块自重至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地湖北 武汉市汉阳区基本风压0（kN/)工作状态0.2非工

14、作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅风振系数z工作状态1.59非工作状态1.63风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k（kN/)工作状态0.8*1.2*1.59*1.95*1.32*0.2=0.79非工作状态0.8*1.2*1.63*1.95*1.32*0.35=1.41 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)650+37.4+3.8+19.8+89.4=800.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)800.4+60=860.4

15、水平荷载标准值Fvk(kN)0.79*0.35*1.6*43=19.02倾覆力矩标准值Mk(kN.m)37.4*22+3.8*11.5-19.8*6.3-89.4*11.8+0.9*(690+0.5*19.02*43)=675.88非工作状态竖向荷载标准值Kk(kN)Fk=800.4水平荷载标准值Fvk(kN)1.41*0.35*1.6=33.95倾覆力矩标准Mk(kN.m)37.4*22-19.8*6.3-89.4*11.8+0.5*33.95*43=373.06 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机设计自重值F1(kN)1.2Fk1=1.2*800.4=960.48起重荷载设计值FQ(

16、kN)1.4Fqk=1.4*60=84竖向荷载设计值F(kN)960.48+84=1044.48水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk=1.4*19.02=26.63倾覆力矩设计值M(kN.m)1.2*(37.4*22+3.8*11.5-19.8*6.3-89.4*11.8)+1.4*0.9*(690+0.5*19.02*43)=1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk=1.2*800.4=960.48水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk=1.4*33.95=47.53倾覆力矩设计值M(kN.m)1.2*(37.4*22-19.8*6.3-89.4*11.8)+1.4*0.

17、5*33.95*43=593.663、桩顶作用效应计算承台布置桩根数n4承台高度h(m)1.45承台长l(m)5.1承台宽b(m)5.1承台长向桩心距a1(m)3.4承台宽向桩心距ab(m)3.4桩直径d(m)1.2承台参数承台混凝土等级C35混凝土自重kN/m25承台上部覆土厚度h(m)0承台混凝土保护层厚度（mm)50矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=5.15.1(1.4525+019)=942.86kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2942.86=1131.44kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.42+3

18、.42)0.5=4.81m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(860.4+942.86)/4=450.82kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(860.4+942.86)/4+(675.88+33.951.45)/4.81=632.1kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(860.4+942.86)/4-(675.88+33.951.45)/4.81=300.07kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L

19、=(1044.48+1131.43)/4+(1008.86+26.631.45)/4.81=761.75kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1044.48+1131.43)/4-(1008.86+26.631.45)/4.81=326.21kN4、桩承载力验算 无法入岩桩参数桩砼等级C35桩基成桩工艺系数c0.85桩砼自重z(kN/m)25桩混凝土保护层厚度（mm)35桩入土深度（m)18桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值8000kN地基属性是否考虑承台效应否土层名称土层厚度（m)侧阻力特征值(kpa)端阻力特征值(kpa)抗拔系数承载力特征值fak(kpa)(

20、5）中风化石英砂岩夹泥质砂岩6.5184000.75000 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.141.2=3.77m 桩端面积：Ap=d2/4=3.1412/4=1.13m2 Ra=uqsiali+qpaAp =3.14(3.55+424+7.518)+4000.79=1094.85kN Qk=450.82kNRa=1094.85kN Qkmax=632.1kN1.2Ra=1.21094.85=1313.81kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=300.07kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4

21、=123.14182/4=3054mm2 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=13.1410.72/4=90mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=761.75kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=300.07kN0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！桩承载力验算 可入岩 桩参数桩砼等级C35桩基成桩工艺系数c0.85桩砼自重z(kN/m)25桩混凝土保护层厚度（mm)35桩入土深度（m)3桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值8000地基属性是否考虑承台效应否

22、土层名称土层厚度（m)侧阻力特征值(kpa)端阻力特征值(kpa)抗拔系数承载力特征值fak(kpa)(5）中风化石英砂岩夹泥质砂岩6.5184000.75000 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.141.2=3.77 桩端面积：Ap=d2/4=3.141.22/4=1.13m2 Ra=uqsiali+qpaAp =3.14(3.55+424+2.518)+27000.79=2618.52kN Qk=450.821kNRa=2618.52kN Qkmax=632.1kN1.2Ra=1.22618.52=3142.22kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=30

23、0.07kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123.14182/4=3054mm2 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=13.1410.72/4=90mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=761.75kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=300.07kN0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋C25160承台底部短向配筋C25160承台顶部长向配筋C25160承台顶部

24、短向配筋C25160 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1450-50-25/2=1388mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(761.75+(326.21)4.81/2=2616.5kNm X方向：Mx=Mab/L=2616.53.4/4.81=1849.5kNm Y方向：My=Mal/L=2616.53.4/4.81=1849.5kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=1044.48/4 + 1008.86/4.81=470.94kN受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1388)1/4=0.87 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.4-1.

25、6-1)/2=0.4m a1l=(al-B-d)/2=(3.4-1.6-1)/2=0.4m 剪跨比：b=a1b/h0=400/1388=0.28，取b=0.28； l= a1l/h0=400/1388=0.28，取l=0.28； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.28+1)=1.37 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.28+1)=1.37 hsbftbh0=0.911.371.5710351.19=11646.05kN hslftlh0=0.911.371.5710351.19=11646.05kN V=470.94kNmin(hsbftbh0， hslftlh0

26、)=11646.05kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.19=3.98m ab=3.4mB+2h0=3.98m，al=3.4mB+2h0=3.98m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1684.68106/(1.0316.7500011882)=0.014 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.014)0.5=0.014 S1=1-1/2=1-0.014/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1684.68106/(0.9931188360)=3967mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3967,0.00250001188)