高层住宅楼双排落地式钢管脚手架施工方案.docx
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高层住宅楼双排落地式钢管脚手架施工方案
目录
1.工程概况1
2.脚手架搭设方案2
2.1脚手架方案的选型2
2.2脚手架的材料选择和质量标准2
3.落地脚手架的搭设3
3.1落地脚手架的搭设规定：
3
4.脚手架的使用规定：
4
5.脚手架拆除规定5
6脚手架搭设和构造要求5
6.1立杆：
5
6.2大横杆5
6.3小横杆6
6.4斜杆6
6.5脚手板6
7.脚手架的安全措施：
6
7.1一般规定6
7.2脚手架的质量检查及验收和管理6
附件1：
落地脚手架的校核计算书：
8
1.工程概况
本工程为房地产置业有限公司开发的住宅小区二期一标段工程，座落在市区，东靠***路、西至***路、南临***路、北接***路，一标段位于整个建设区南半侧，本标段地块内设有10栋17层、15栋16层的高层住宅，11、12、16三栋11层的小高层住宅以及6#、7#、8#、9#四个车库,总建筑面积约为63100平方米。
本方案为12#13#两栋高层外脚手架搭设方案，考虑落地脚手架和悬挑脚手架相结合的方式进行搭设。
2.脚手架搭设方案
2.1脚手架方案的选型
本工程12#13#楼两栋高层，设计要求在地下室竖向砼施工完成后及时进行覆土，结合施工现场实际情况、配合各楼层结构平面布置及结构施工的具体要求，外脚手架方案作如下选定：
12#13#楼结构采用双排落地式全封闭钢管脚手架及槽钢悬挑梁全封闭钢管脚手架。
落地脚手架落在夯实地面上，夯实地面上铺设木脚手板。
立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，步距h=1.8m。
落地脚手架搭设至三层顶，四层平台上设置槽钢悬挑梁；出屋面结构视情况从屋面起搭设脚手架；悬挑架高度不超过24米，否则必须采取相应处理措施。
考虑在10层平台位置再设一次挑梁。
2.2脚手架的材料选择和质量标准
根据本工程结构特点及钢管强度高、刚性好等优点，本工程外脚手架均采用扣件式钢管脚手架。
用于本工程外脚手架所用的材料必须遵循以下原则：
2.2.1钢管：
钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，其材质应符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）的相应规定。
用于立杆、大横杆、剪力撑和斜杆的长度宜为4-6m，便于工人操作。
小横杆根据脚手架宽度宜为1.3-1.5m，钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。
2.2.2扣件：
采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）的规定。
扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。
2.2.3脚手板：
采用50mm厚、宽度不少于200mm的松木，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GB50005-2003）中Ⅱ级材质的规定，不得使用腐朽的脚手板。
2.2.4安全网：
2.2.4.1平网
平网材质、网绳直径、网眼尺寸、断裂强度应符合现行标准《安全网》（GB5725-2009）的规定。
2.2.4.2密目安全立网
密目安全立网的网目密度不低于800目/100cm2，其技术要求应符合《密目式安全立网》（GB16909-2009）的规定
2.2.4.3阻燃：
安全网必须具有阻燃性，其续燃、引燃时间均不超过4s。
2.2.5悬挑槽钢：
槽钢采用[16槽钢，钢丝绳为Φ24.5钢丝绳（6×19+1）。
3.落地脚手架的搭设
3.1落地脚手架的搭设规定：
搭设顺序：
做好搭设前的准备工作（材料准备、场地清理、地基加固等）
根据楼层情况放出架体位置线铺设木脚手板放置纵向扫地杆根据立杆间距逐根树立杆，并与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆，并与立杆或横向扫地杆扣牢安装第一大横杆（与各立杆扣牢）安装第一小横杆（与各立杆或大横杆相扣牢）第二步大横杆第二步小横杆加设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢）设置联墙后即可拆除第三、四大小横杆设联墙杆板立杆加设剪力撑铺脚手板护身栏杆和挡脚板立挂安全网第五、六大小横杆……（剪力撑及各联墙点、斜杆等拉结杆件随搭升的架体一起设置）。
3.1.1搭设之前对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。
3.1.2脚手架的搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按上述搭设程序进行。
3.1.3周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设，“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设，搭设过程中随立随校正后予以固定。
3.1.4在连墙设置以前，为确保构架稳定及作业人员的安全，“一”字形脚手架式边长≥20m的周边脚手架，应设置适量抛撑。
3.1.5结构脚手架剪力撑的设置，是为了保证整体结构不变形。
剪刀撑宽度不超过7米，钢管与水平面呈45-60度自下而上连续设置。
沿脚手架纵向两端和转角处开始搭设。
由扫地杆标高处循环连续设剪刀撑到顶。
剪刀撑夹角用回转扣件连接。
剪刀撑将一根钢管扣紧在立杆上，另一根钢管扣紧在横杆上。
这样可避免将钢管扭弯。
剪力撑、斜杆等整体接结杆件和联墙体应随搭设的架子及时设置。
3.1.6脚手架在顶端联墙点之上的自由高度不得大于6m，当作业层高出其下联墙件2步或4m上时，且尚无连墙件时，应采取临时的撑拉措施。
3.1.7脚手架应铺平、铺稳，并用14#铁丝绑扎固定，采用压型防滑钢跳板，不符合尺寸处用木跳板铺设。
3.1.8水平方向每隔三跨，垂直方向每隔二步在梁内设一连墙杆（Φ48×3.5mm钢管），在脚手架的转角处，连墙杆应加密设置，按3米设置2根。
连墙杆的作用是提高立杆的纵向刚度，防止脚手架内、外倾斜，增强架体的整体、稳定，并可靠传递风荷载。
拉接牢固，稳定。
水平方向每隔6米（与连墙杆错开），垂直方向每隔二步在平台上设一软拉结筋（Φ6钢筋）。
设置连墙杆或撑拉杆时，应掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。
3.1.9工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时脚手板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。
3.1.10脚手架的外侧，在每步内必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高的挡脚板。
脚手架外侧用密目式安全网进行全封闭。
3.1.11在搭设过程不得随意改变构杆设计，减少配件设置和对立杆、纵距作≥100mm的构架尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。
4.脚手架的使用规定：
4.1作业层每1m2架面上实用的施工荷载人员、材料和机具重量不得超过以下规定值和施工设计值，施工荷载（作业层上人员、材料、器具的重量）的标准值为：
3KN/m2。
4.2架面上不得堆放材料。
严禁上架人员在架面上奔跑，退行或倒退。
4.3作业人员在架上最大作业高度以可进行正常作业为度，禁止在脚板上加垫器物，或单块脚手板以增加操作高度。
4.4在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件，整体性杆件，连接紧固杆和连墙件。
确因操作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完后及时恢复。
4.5工人在架上作业，应注意个人安全保护和他人安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处作息。
4.6人员上下必须走安全防护的出入通道（斜道）严禁攀援脚手架上下。
4.7工人上架作业前，各小组先行检查无安全作业的不安全
因素存在，在排除和解决后方可作业，发生异常和危险情况时，应立即通知架上人员撤离。
4.8每步架作业完成后，必须将多余材料、物品移至室内，工人收工前应清理架面，将材料堆放整齐，垃圾清扫走，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
5.脚手架拆除规定
5.1脚手架的拆除顺序与搭设顺序板厚，须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，从脚手架顶端拆除.
其顺序为：
安全网护身栏挡脚板脚手板小横杆大横杆立杆联墙杆纵向支撑。
5.2联墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除后方可拆除。
5.3在拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除，避免误扶和强靠已松脱连接的杆件。
5.4拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，严禁向下抽掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
5.5拆除杆件时，下方禁止通行，并禁止区域，挂上禁止标牌并专人看管。
6脚手架搭设和构造要求
6.1立杆：
6.1.1在竖立杆时，要注意杆件长短搭配使用，立杆接头除顶层可采用搭接外必须采用对接扣件实行对搭接头，搭接时的搭接长度Ld≥1m，用不少于两个旋转扣件扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不小于100mm。
6.1.2立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一，相邻立杆接头应相互错开，不应在同步高和同一管距内，相邻接头的高度宜>500mm。
6.2大横杆
大横杆长度不宜小于三跨，且不小于6m，大横杆对立杆起约束作用，故立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。
6.2.1上下相邻的大横杆应错开布置，在立杆的里、外两侧，以减少立杆的偏心受荷情况。
6.2.2同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1\250且不大于50mm。
6.2.3大横杆应采用对接扣件连接，如采用搭接时，搭接长度Ld>1000mm，并用三个旋转扣件扣牢。
6.2.4大横杆接头与相邻立杆距离不小于立杆纵距的1/3。
6.2.5同一水平的和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻的水平间距应>1000mm。
6.3小横杆
小横杆紧贴立杆布置，搭于大横杆上，用直角扣件扣紧，对贴近立杆的小横杆亦可紧固在立杆上，在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆。
6.4斜杆
6.4.1搭设斜杆用的钢管刷红白油漆，纵向支撑的斜杆与地面夹角宜为45°至60°，起点交叉点应上下垂直，搭设时，将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部分上，可避免相交时斜杆别弯。
6.4.2斜杆用扣件与脚手架扣紧的接头两端距脚手架接节点不大于200m，除两端扣紧外，中间尚需增加2-4个扣结点。
6.4.3斜杆的接长宜采用对接扣件，当采用搭接时长度≥400mm，并用两个旋转扣件扣紧。
6.5脚手板
6.5.1脚手板采用对接平铺时，对接处其下两侧支撑横杆距离应控制在100-200mm以内，当搭接平铺时，搭接长度≥200mm，且在中部设有支承横杆，铺板时严禁出现端头超出支承横杆250mm来作固定的探头板。
6.5.2纵向铺设时，其下支撑横杆间距，木脚手板时为1.0m，钢脚手板时为1.5m。
7.脚手架的安全措施：
7.1一般规定
7.1.1本工程脚手架均采用密目安全网封闭，密目安全网挂设在外排架的内侧。
7.1.2脚外侧均设置≮1.3m高的护身栏。
7.2脚手架的质量检查及验收和管理
7.2.1在架子基础、分段、荷载措施完成后，应由审核架子方案的单位组织，技术、施工、使用等部门按分段、部位、搭设和防护等项目进行检查、验收，并填写验收单，合格方可进行搭设和使用。
7.2.2在搭设过程中，如需使用，必须由施工负责人组织相关人员进行检查，符合要求后方可上人。
7.2.3架子未经检查、验收前除架子工外，严禁其他人员攀登，验收后任何人不得拆改，需做局部拆改时，须经施工负责人同意后由架子工操作。
7.2.4大风雨后，施工负责内要及时组织相关人员对架子进行检查。
7.2.5建立有效的外架安全管理机构和定期检查、复查制度，由安全主管主持检查和验收。
7.2.6搭设的技术要求，允许偏差及检验方法详见下表：
双排脚手架主要搭设的允许偏差（mm）
序
号
内容
项目
技术要求
允许偏差
1
立杆垂直度
最后验收
搭设高20-80m
——
±150
搭设中检查
偏差的高度
H＝2m
——
±7
H＝10m
±20
H＝20m
±40
H＝30m
±60
H＝40m
±80
H＝50m
±100
H＝60m
±120
H＝70m
±140
H＝80m
±150
2
间距
步距
——
±20
纵距
±50
横距
±20
3
横向水平杆外伸长度
外伸500mm
——
-50
4
扣件安装
主节点处各扣件中心相互距离
a≤150mm
——
同步立杆上两个相隔对接扣件的高差
≥500mm
立杆上的对接扣件至主节点的距离
≤h/3
纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离
a≤L/3
扣件螺栓拧紧扭矩
40-60N·M
5
脚手板外伸长度
对接
悬挑140~150，总长不大于300
——
搭接
挑出部分大于100，搭接长度大于200
附件1：
落地脚手架的校核计算书：
本脚手架计算依据：
《建筑施工手册》第四版（以下简称手册）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。
考虑最不利设置，只校核最大搭设高度排架，按15米计算。
（主体结构施工时，考虑一层作业；装修结构施工时，考虑二层作业）
计算参数说明：
Lb——立杆横距（m）
La——立杆纵距（m）
Gk——恒载标准值（KN）
GK1——构架基本结构杆部件的自重（KN）
GK2——作业层面材料自重（KN）
GK3——外立面整体拉结杆件和防护材料自重（KN）
Hi——立杆计算截面以上的架高（m）
Gk1——以每米架高计的GK1的计算基数（KN\M）
Gk2——以每米架高计的GK2的计算基数（KN\M）
gk3——以每米架高计的GK3的计算基数（KN\M）
n1——同时存在的作业层设置数
Qk——脚手架施工荷载标准值（KN）
qk——按每米l计的作业层施工荷工标准值的计算基数（KN\M）
N——立杆验算截面处的轴心力设计值（KN）
NGK——脚手架自重标准值在立杆中间生轴心力（KN）
NGK——可变载荷标准值在立杆中产生轴心力（KN）
A——立杆计算截面积（mm2）
φ——轴心受压杆的稳定系数
LO——计算长度LO=uh
U——计算长度系数
h——步距（m）
fc——钢材抗压强度设计值（N\mm2）
验算15m高落地式双排钢管脚手架的整体稳定性搭设参数说明：
立杆纵距La=1.5m
立杆横距Lb=1.05m
步距h=1.8m
钢脚手板满铺3步架
架高Hi=15m
施工荷载：
3KN/m2
1、恒载标准值：
GK计算
GK=GK1+GK2+GK3公式（5-13）
（1）GK1=Hi×gkl公式：
（5-14）
Hi=15M
gkl=1/（10h）[0.413（1a+h）+0.188×1.05+0.3721]
=1/10×1.8×[0.413（1.5+1.8）+0.188×1.05+0.372]
=0.10735公式：
（5-22）
故Gkl=15×0.10735=1.6102（KN）
（2）GK2=n1×Lagk2公式（5-14）
n1=3
la=1.5m
gk2查表5-10，最不利的为gk2=0.4509
故GK2=3×1.5×0.4509=2.0291（KN）
（3）GK3=Hi×gk3公式（5-12）
gk3查表5-11得0.0768
故GK3=15×0.0768=1.152（KN）
故GK=1.6102+2.0291+1.152=4.7913（KN）
2、脚手架施工荷载标准值QK计算
QK=nl×La×qk公式（5-18）
nl=1（结构作业）nl=2（装修作业）La=1.5m
qk查表5-12得2.25（KN/m）（结构作业）
1.5（KN/m）（装修作业）
故QK=1×1.5×2.25=3.375（KN）（结构作业）
QK=2×1.5×1.5=4.5（KN）（装修作业）
3.风荷载标准值Wk
L0=μh=1.5*1.8=2.7
λ=2.7*1000/15.8=170.886查附录C可得φ=0.243
Wk=0.7μZμSω0=0.7*1.77*1.3*0.243*0.4=0.1566KN/m2`
Mw=0.85*1.4*1.5*Wk*1.8*1.8/10=0.0906KNM
4.脚手架立杆计算
4.1不考虑风荷载：
不考虑风载时，立杆按下式核算：
N/ΦA≤KA·KH·f
其中N=1.2（n1NGK1+NGK2）+1.4NQK
式中N—压杆的轴心压力；
NGK1—脚手架自重产生的轴力；
NGK2—脚手架附件及物品重产生的轴力；
NQK—一个纵距内脚手架施工荷载标准值产生的轴力；
n1—脚手架的步距数；
Φ—压杆整体稳定系数，λcx=μλx；
λx—压杆长细比；
μ—换算长细比系数；
A—脚手架内外排立杆的毛截面之和；
KA—与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组合时取0.7；内外排均为单根时取0.85；
KH—与脚手架高度有关的调整系数。
当H≤25m时，取0.8；当H≥25m时，KH按下式计算：
KH=1/（1+H/100）
H—脚手架高度（m）；
f—钢管的抗弯、抗压强度设计值，f=205N/mm2。
λ=L0/i=1.5*1.8*1000/15.8=170.886
查表得φ=0.243
N/（φA）≤KAKHf
N=1.2GK+1.4QK=1.2*4.7913+1.4*4.5=12.05KN
KAKHf=0.8*0.85*205*1000=139400KN/m2`
N/（φA）=12.05*10000/（0.243*4.89）=101407KN/m2`≤KAKHf=139400KN/m2`
满足要求
4.2考虑风荷载
N/φA+Mw/W≤KAKHf
式中M—风荷载作用对压杆产生的弯矩
W—截面模量；
KA—与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组合时取0.7；内外排均为单根时取0.85；
KH—与脚手架高度有关的调整系数。
当H≤25m时，取0.8；当H≥25m时，KH按下式计算：
KH=1/（1+H/100）
N=1.2GK+0.85*1.4QK=1.2*4.7913+0.85*1.4*4.5=11.1KN
Wk=0.7μZμSω0=0.7*1.77*1.3*0.243*0.4=0.1566KN/m2`
Mw=0.85*1.4WkLah2/10
=0.85*1.4*1.5*Wk*1.8*1.8/10=0.0906KNM
MW/W=0.0906/5.08*106=17834KN/m2`
N/（φA）+MW/W=11.1*10000/（0.243*4.89）+17834`=111247KN/m2≤KAKHf=139400KN/m2
符合要求！
4.3双排脚手架单杆稳定性
N1/Φ1A1+σm≤KA·KH·f
式中N1—压杆的轴心压力；
Φ1—按λ1=h1/i1查表得到的稳定系数；
h1—脚手架底步或门洞处的步距；
A1、i1—内排或外排立杆的毛截面积和回转半径；
σm—操作处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力，当施工荷载QK=20KN/m2时，取σm=35N/mm2；当QK=30KN/m2时，取σm=55N/mm2，非施工层的σm=0
所以在两种组合下，立杆的稳定性均能满足要求
按h1=3.0m考虑
λ1=h1/i1=3*1000/15.8=189
查附录C可得φ=0.2011
N1/Φ1A1+σm=12.05*10000/（0.243*4.89）+35000=136407KN/m2≤KA·KH·f=139400KN/m2
符合要求。
经验算，脚手架立杆符合要求！
5.纵向水平杆、横向水平杆计算：
横向小横杆:
恒载：
Q=0.0384KN/M+0.35KN/m2`*1.5M/4*2=0.3009KN/M
q=0.14KN/M*1.5m/4*2=0.105KN
MQ=0.035KNM
活载：
Q=3KN/m2`*0.75M=2.25KN/M
MQ=0.2616KNM
Q=1.2*0.3009+1.4*2.25=3.511KN/M
抗弯强度验算：
M=1.2*0.035+1.4*0.2616=0.3242KNM
M/W=0.3242/5.08*1000=63.83KN/m2≤f=205N/mm2
符合要求
挠度核算：
（为简化计算，考虑铰支座在两端，此种情况下挠度更不利）
ω=5ql4/384EI≤[ω]
ω=5ql4/（384EI）=5*3.511*1.354/（384*2.06*108*12.19*10-4）=2.98*10-6≤1/150
挠度符合要求
所以小横杆符合要求。
纵向大横杆:
恒载：
Q=0.0384KN/M
小横杆上的受力如上图所示，经计算可得大横杆内侧上受的集中力0.29KN，外侧受到的集中力为0.2789KN，以内侧不利的情况计算。
活载：
Q=3KN/m2`*0.75M=2.25KN/M
大横杆内侧的集中力为1.9526KN
q=1.2*0.29+1.4*1.9526=3.08KN
抗弯强度验算：
M1=0.08*0.0384*1.5*1.5+0.175*0.29*1.5=0.083KNM（恒载）
M2=0.175*1.9526*1.5=0.5126KNM（活载）
M=1.2M1+1.4M2=1.2*0.083+1.4*0.5126=0.8172KNM
M/W=0.8172/5.08*1000=160.86KN/m2≤f=205N/mm2
挠度核算：
ω=0.677Ql4/100EI+1.146ql3/100EI≤[ω]
=0.677*0.0384*1.54/（100*2.06*108*12.19*10-4）+1.146*3.08*1.53/（100*2.06*108*12.19*10-4）=4.796*10-4mm≤1/150
挠度符合要求！
6.立杆稳定验算
将数值代入N/（ФA）+MW/W≤fc中得：
12.0496/（0.162*489*0.0001）+0.06/（5.08*0.000001）=1443+11811=13254KN/m2≤205000KN/m2
7.连墙件验算：
连接件抗拉、抗压强度可按下式计算：
σ=Nt（Nc）/An≤0.85f
连接件与脚手架及主体结构的连接强度按下式计算：
Nt（Nc）≤[NVC]
Nt（Nc）—风荷载作用对连墙点处产生的拉力或压力，可由下式计算：
Nt（Nc）=1.4H1L1W
H1、L1—连墙点的竖向及水平间距；
W—风载标准值；
An—连接件的净截面积；
[NVC]—连接件的抗压或抗拉设计承载力，采用扣件时，[NVC]=6KN/只；
f—钢管的抗拉、抗压强度设计值。
N（t）（N（c））=1.4H1L1W=1.4*3.6*4.5*0.1566=3.55KN
σ=Nt（Nc）/An=3.55*1000/489=7.26N/mm2≤0.85*205=174N/mm2
Nt（Nc）≤[NVC]
N（t）（N（c））=3.55KN≤[NVC]=6KN
连接件的强度满足要求。
8.地基承载能力验算：
当采用300*300*50的木脚手板直接垫在回填土之上时
A=0.3*0.3=0.09
立杆基础底面的平均压力为
P=N/A=12.0496/0.09=133KPa>0.4fk=24KPa
地基
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