梁模板计算书包括梁侧模.docx
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梁模板计算书包括梁侧模
梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL
新浇混凝土梁计算跨度（m）
20.02
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
700×1500
新浇混凝土结构层高（m）
10.4
梁侧楼板厚度（mm）
180
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.4
非自定义:
0.29
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
700
梁两侧立柱间距lb（mm）
1000
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'b（mm）
900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
500
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
210
梁侧对拉螺栓间距（mm）
从梁底向上200、650、1100；水平间距700
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.5）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.5）+1.4×0.7×2]×1＝48.36kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.5]×1＝46.6kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.5]×1＝38.35kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×46.6×0.182+0.121×1.76×0.182＝0.15kN·m
σ＝Mmax/W＝0.15×106/37500＝3.9N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×38.35×1754/（100×10000×281250）＝0.081mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×46.6×0.18+0.446×1.76×0.18＝3.34kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×46.6×0.18+1.223×1.76×0.18＝9.7kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×46.6×0.18+1.142×1.76×0.18＝7.92kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×38.35×0.18＝2.64kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×38.35×0.18＝7.67kN
R3'=0.928q2l=0.928×38.35×0.18＝6.23kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{3.34+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.7/4+0.5×（1.5-0.18）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.7/2，（1-0.5）-0.7/2]/2×1，9.7+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.7/4}=9.74kN/m
q2＝max[2.64+（0.3-0.1）×0.7/4+0.5×（1.5-0.18）+（0.5+（24+1.1）×0.18）×max[0.5-0.7/2，（0.7-0.5）-0.7/2]/2×1，7.67+（0.3-0.1）×0.7/4]＝7.71kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.74×0.72，0.5×9.74×0.212]＝0.51kN·m
σ＝Mmax/W＝0.51×106/83330＝6.13N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.74×0.7，9.74×0.21]＝4.139kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×4.139×1000/（2×50×100）＝1.24N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×7.71×7004/（100×9350×4166700）＝0.3mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝7.71×2104/（8×9350×4166700）＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝210/400＝0.52mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.74×0.7，0.393×9.74×0.7+9.74×0.21]＝7.79kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.56kN，R2＝R4＝7.79kN，R3＝6.36kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.71×0.7，0.393×7.71×0.7+7.71×0.21]＝6.17kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3kN，R'2＝R'4＝6.17kN，R'3＝5.01kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.974×106/5080＝191.74N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝8.08kN
τmax＝2Vmax/A=2×8.08×1000/489＝33.05N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.33mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝3.27kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.27kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.54
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×0.7×1.82/10＝0.07kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.5）+0.9×1.4×2]×1＝43.69kN/m
2）小梁验算
q1＝max{3.03+（0.3-0.1）×0.7/4+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.7/2，（0.7-0.5）-0.7/2]/4×1，8.77+（0.3-0.1）×0.7/4}=8.81kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝3.01kN，R2＝20.45kN，R3＝3.01kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[3.01+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.18）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.5-0.7/2）/2×0.9，20.45，3.01+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.18）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.7-0.5-0.7/2）/2×0.9]+0.07/1＝20.53kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝20528.86/（0.54×424）+0.07×106/4490＝105.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝22.52kN≤[N]＝30kN
满足要求！
梁侧模板板计算书
一、梁侧模板板基本参数
梁侧模板板的背部支撑由两层龙骨（木楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；
用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，
每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=15mm，弹性模量E=6500N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×90mm，每道内楞1根方木，间距200mm。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞1根钢楞，间距500mm。
穿墙螺栓水平距离700mm，穿墙螺栓竖向距离200mm、450mm，直径14mm。
梁侧模板板组装示意图
二、梁侧模板板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.320m；
1——外加剂影响修正系数，取1.200；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=24.000kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=24.000kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。
三、梁侧模板板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,
按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.强度计算
=M/W<[f]
其中
──面板的强度计算值（N/mm2）；
M──面板的最大弯距（N.mm）；
W──面板的净截面抵抗矩,W=50.00×1.00×1.00/6=8.33cm3；
[f]──面板的强度设计值（N/mm2）。
M=ql2/10
其中q──作用在模板上的侧压力，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×0.50×24.00=14.40kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×0.50×2.00=1.40kN/m；
l──计算跨度（内楞间距）,l=200mm；
面板的强度设计值[f]=15.000N/mm2；
经计算得到，面板的强度计算值7.584N/mm2；
面板的强度验算<[f],满足要求!
2.挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
其中q──作用在模板上的侧压力，q=12.00N/mm；
l──计算跨度（内楞间距）,l=200mm；
E──面板的弹性模量,E=6500N/mm2；
I──面板的截面惯性矩,I=50.00×1.00×1.00×1.00/12=4.17cm4；
面板的最大允许挠度值,[v]=0.800mm；
面板的最大挠度计算值,v=0.480mm；
面板的挠度验算v<[v],满足要求!
四、梁侧模板板内外楞的计算
（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×9.00×9.00/6=67.50cm3；
I=5.00×9.00×9.00×9.00/12=303.75cm4；
内楞计算简图
1.内楞强度计算
=M/W<[f]
其中
──内楞强度计算值（N/mm2）；
M──内楞的最大弯距（N.mm）；
W──内楞的净截面抵抗矩；
[f]──内楞的强度设计值（N/mm2）。
M=ql2/10
其中q──作用在内楞的荷载，q=（1.2×24.00+1.4×2.00）×0.20=6.32kN/m；
l──内楞计算跨度（外楞间距）,l=500mm；
内楞强度设计值[f]=13.000N/mm2；
经计算得到，内楞的强度计算值2.341N/mm2；
内楞的强度验算<[f],满足要求!
2.内楞的挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
其中E──内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；
内楞的最大允许挠度值,[v]=2.000mm；
内楞的最大挠度计算值,v=0.070mm；
内楞的挠度验算v<[v],满足要求!
（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。
本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外钢楞的规格:
圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；
外楞计算简图
3.外楞强度计算
=M/W<[f]
其中
──外楞强度计算值（N/mm2）；
M──外楞的最大弯距（N.mm）；
W──外楞的净截面抵抗矩；
[f]──外楞的强度设计值（N/mm2）。
M=0.175Pl
其中P──作用在外楞的荷载，P=（1.2×24.00+1.4×2.00）×0.40×0.50=6.32kN；
l──外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）,l=400mm；
外楞强度设计值[f]=205.000N/mm2；
经计算得到，外楞的强度计算值87.087N/mm2；
外楞的强度验算<[f],满足要求!
4.外楞的挠度计算
v=1.146Pl3/100EI<[v]=l/400
其中E──外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；
外楞的最大允许挠度值,[v]=1.000mm；
外楞的最大挠度计算值,v=0.138mm；
外楞的挠度验算v<[v],满足要求!
五、穿墙螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N──穿墙螺栓所受的拉力；
A──穿墙螺栓有效面积（mm2）；
f──穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿墙螺栓的直径（mm）:
14
穿墙螺栓有效直径（mm）:
12
穿墙螺栓有效面积（mm2）:
A=76.000
穿墙螺栓最大容许拉力值（kN）:
[N]=12.920
穿墙螺栓所受的最大拉力（kN）:
N=4.800
穿墙螺栓强度验算满足要求!
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