321满堂脚手架专项施工方案.docx

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321满堂脚手架专项施工方案

一、工程概况

工程主要情

况

工程名称

纳雍·梦想宜城B、C1、C2栋楼

工程性质

综合商住楼

地理位置

纳雍县文昌街办事处中山路

建设单位

贵州宜城房地产开发有限责任公司

勘察单位

贵州地质工程勘察院

设计单位

贵州正业工程技术投资有限公司

监理单位

贵阳科力建设工程监理有限公司

施工单位

贵州泰筑工程建设有限责任公司

预算造价

约万元人民币

经济指标

元/m2

开工日期

2016年月日

竣工日期

2017年月日

各专业设计简介

建筑设计

建筑面积

约53000m2

建筑功能

商住楼

建筑层数

—2～32

建筑檐高

99。

550m

防火等级

一类

防水等级

二级

使用年限

50年

节能要求

外墙、屋面保温

装饰要求

楼地面为地砖楼面、防滑地砖楼面、水泥砂浆地面；踢脚板为地砖踢脚板、水泥砂浆踢脚板；内墙面为混合砂浆刷乳白色乳胶漆、水泥砂浆刷乳白色乳胶漆、混合砂浆刷乳白色乳胶漆墙面;墙裙为彩釉砖墙裙；顶棚为混合砂浆刷乳白色乳胶漆、水泥砂浆刷乳白色乳胶漆、混合砂浆刷乳白色涂料顶棚，具体详见室内装修做法表

结构设计

结构形式

框支剪力墙结构

基础形式

人工挖孔灌注桩

结构安全等级

二级

抗震设防类别

设防烈度为六度

机电及

设备安

装设计

设有给排水系统、电气系统等

施工条件

地质、水文、气象资料

由甲方提供

水电供应

由乙方自行解决

运输条件

由乙方自行解决

材料、预制构件供应

甲供材料外，乙方自行采购

二、编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）

《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）

《钢结构设计规范》（GB50017-2014）

三、板高支撑架计算书

（一）参数信息：

1.脚手架参数

横向间距或排距（m）:

1。

00；纵距（m）:

0。

90；步距（m）:

1。

50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：

0。

10；脚手架搭设高度（m）:

6。

00；采用的钢管（mm）：

Φ48×3.5;

扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0。

80;

板底支撑连接方式:

方木支撑;

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0。

350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：

24.000；

楼板浇筑厚度（m）：

0。

200;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2。

000;

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1。

000；

3。

木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）：

9500.000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）：

13。

000;

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1。

300；木方的间隔距离（mm）:

300。

000;木方的截面宽度（mm）：

80.00；木方的截面高度（mm）:

100。

00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

（二）模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8。

000×10.000×10.000/6=133。

33cm3；

I=8.000×10.000×10。

000×10。

000/12=666.67cm4；

方木楞计算简图

1。

荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=24.000×0。

300×0。

200=1。

440kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.350×0.300=0.105kN/m;

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）:

p1=（1。

000+2.000）×0。

900×0。

300=0.810kN；

2。

强度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=1.2×（1.440+0。

105）=1.854kN/m；

集中荷载p=1。

4×0.810=1。

134kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.134×0。

900/4+1。

854×0。

9002/8=0.443kN。

m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+1.854×0。

900/2=1。

401kN；

截面应力σ=M/w=0.443×106/133。

333×103=3.322N/mm2；

方木的计算强度为3。

322小13。

0N/mm2，满足要求！

3。

抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh〈[T]

其中最大剪力：

Q=0。

900×1.854/2+1。

134/2=1.401kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1401.300/（2×80.000×100.000）=0。

263N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T］=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.263小于1.300，满足要求！

4。

挠度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：

均布荷载q=q1+q2=1.440+0。

105=1。

545kN/m；

集中荷载p=0.810kN；

最大变形V=5×1。

545×900。

0004/（384×9500.000×6666666。

67）+810。

000×900.0003/（48×9500.000×6666666。

67）=0。

403mm；

方木的最大挠度0。

403小于900.000/250,满足要求!

（三）木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1。

854×0.900+1.134=2.803kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN。

m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.943kN.m；

最大变形Vmax=2。

412mm；

最大支座力Qmax=10.192kN；

截面应力σ=0。

943×106/5080。

000=185。

715N/mm2;

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于1000。

000/150与10mm，满足要求！

（四）扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。

80kN.

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10。

192kN;

R<12。

80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）模板支架荷载标准值（轴力）：

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×6。

000=0。

775kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0。

350×1。

000×0。

900=0.315kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=24。

000×0.200×1。

000×0.900=4。

320kN；

经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.410kN；2。

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2。

000）×1。

000×0。

900=2。

700kN；

3。

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1。

2NG+1。

4NQ=10。

272kN；

（六）立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式：

其中N——--立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=10.272kN；

σ—-——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;

i————计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1。

58cm;

A—--—立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2;

W-——-立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5。

08cm3;

σ--———---钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）;

［f］-———钢管立杆抗压强度设计值:

[f］=205。

000N/mm2;

Lo—-——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1—--—计算长度附加系数，取值为1。

155;

u—--—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。

3。

3;u=1.700；

a—--—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。

100m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1。

155×1.700×1.500=2。

945m；

Lo/i=2945.250/15。

800=186.000;

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10271。

520/（0.207×489。

000）=101.474N/mm2；

立杆稳定性计算σ=101.474N/mm2小于［f]=205.000满足要求！

公式

（2）的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1。

500+0。

100×2=1。

700m;

Lo/i=1700.000/15.800=108。

000;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10271。

520/（0.530×489。

000）=39.632N/mm2；

立杆稳定性计算σ=39.632N/mm2小于［f]=205.000满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

lo=k1k2（h+2a）（3）

k1-—计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1。

700按照表2取值1.007；

公式（3）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1。

243×1。

007×（1.500+0.100×2）=2.128m;

Lo/i=2127.892/15。

800=135。

000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。

371；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10271。

520/（0。

371×489。

000）=56.618N/mm2;

立杆稳定性计算σ=56.618N/mm2小于［f]=205。

000满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.

以上表参照杜荣军：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

四、梁支撑架计算书

（一）参数信息：

1.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l（m）:

1。

00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.30；

脚手架步距（m）：

1。

00；脚手架搭设高度（m）：

6。

00;

梁两侧立柱间距（m）:

1。

20;承重架支设：

无承重立杆，木方平行梁截面B；

2。

荷载参数

模板与木块自重（kN/m2）:

0.350；梁截面宽度B（m）：

0。

300；

混凝土和钢筋自重（kN/m3）：

25。

000;梁截面高度D（m）：

0。

550；

倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）：

2.000;施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.000；

3。

木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

10000。

000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）：

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）：

1.300；木方的间隔距离（mm）:

300。

000;

木方的截面宽度（mm）：

80。

00;木方的截面高度（mm）:

100。

00;

4.其他

采用的钢管类型（mm）:

Φ48×3.5.

扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80;

图1梁模板支撑架立面简图

（二）梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN）：

q1=25。

000×0。

300×0.550×0.300=1.238kN；

（2）模板的自重荷载（kN）:

q2=0.350×0。

300×（2×0。

550+0。

300）=0.147kN；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到,活荷载标准值P1=（2.000+2。

000）×0.300×0。

300=0。

360kN；

2。

木方楞的传递均布荷载计算：

P=（1.2×（1。

238×0。

147）+1。

4×0.360）/0。

300=7。

218kN/m；

3.支撑钢管的强度计算：

按照均布荷载作用下的简支梁计算

均布荷载，q=7.218kN/m；

计算简图如下

支撑钢管按照简支梁的计算公式

M=0。

125qcl（2-c/l）

Q=0。

5qc

经过简支梁的计算得到:

钢管最大弯矩Mmax=0。

125×7。

218×0.300×1。

200×（2—0.300/1.200）=0。

568kN.m；

截面应力σ=568417。

500/5080.000=111.893N/mm2;

水平钢管的计算强度小于205。

0N/mm2,满足要求!

钢管支座反力RA=RB=0.5×7。

218×0.300=1.083kN；

（三）梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆.

（四）扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。

00kN,

按照扣件抗滑承载力系数0。

80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN.

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。

5）：

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;

R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=1.08kN

R〈12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式

其中N-—立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力:

N1=1.083kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1。

2×0.149×6。

000=1.072kN；

楼板的混凝土模板的自重:

N3=0。

720kN；

N=1.083+1。

072+0.720=2.875kN;

φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i—-计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A—-立杆净截面面积（cm2）：

A=4。

89;

W—-立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08;

σ——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）;

[f］--钢管立杆抗压强度设计值：

[f］=205。

00N/mm2;

lo——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1-—计算长度附加系数,按照表1取值为：

1.185;

u-—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。

3.3，u=1.700；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：

a=0。

300m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1。

185×1。

700×1.000=2。

015m;

Lo/i=2014。

500/15。

800=128.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406;

钢管立杆受压强度计算值；σ=2874。

780/（0。

406×489。

000）=14。

480N/mm2；

立杆稳定性计算σ=14.480N/mm2小于［f]=205。

00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.000+0。

300×2=1.600m；

Lo/i=1600.000/15.800=101.000；

公式

（2）的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。

580；

钢管立杆受压强度计算值;σ=2874。

780/（0.580×489.000）=10.136N/mm2;

立杆稳定性计算σ=10.136N/mm2小于[f]=205。

00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

lo=k1k2（h+2a）（3）

k2—-计算长度附加系数，h+2a=1。

600按照表2取值1。

007；

公式（3）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.185×1。

007×（1.000+0.300×2）=1。

909m；

Lo/i=1909。

272/15。

800=121。

000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.446;

钢管立杆受压强度计算值；σ=2874。

780/（0。

446×489。

000）=13.181N/mm2;

立杆稳定性计算σ=13。

181N/mm2小于［f]=205.00满足要求！

五、技术措施

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1。

模板支架的构造要求：

a。

梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;

b。

立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c。

梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.

2.立杆步距的设计：

a。

当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9-—1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3。

整体性构造层的设计:

a。

当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c。

双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10—-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d。

在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层.

4。

剪刀撑的设计：

a。

沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。

5。

顶部支撑点的设计：

a。

最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c。

支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;

b。

确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;

c。

确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。

m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a。

精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c。

浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。