施工方案马龙财政局业务楼模板施工方案.docx

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施工方案马龙财政局业务楼模板施工方案

第一章编制依据

1、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）中国建筑工业出版社;

2、《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）中国建筑工业出版社；

3、《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;

4、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

5、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）中国建筑工业出版社；

6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）中国建筑工业出版社；

7、另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。

第二章框架柱模板支模体系

1、模板安拆顺序

模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模

2、材料选择

本工程框架柱截面尺寸为800mmX800mm，极少量为600mmX600mm,采用12mm厚多层板，模板在施工现场制作、组拼,竖向内楞采用50mm×100mm和50mmX50mm木方，木方的净距≤150mm，板面与方木用钢钉连成一体。

柱箍采用Φ48×3。

5双钢管围檩加固,于柱截面方向间距300mm设置。

柱边角处采用木板条找补海棉条封堵,保证楞角方直、美观。

斜向支撑，采用φ48×3。

5钢管斜向加固.柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。

模板的上方设吊钩，便于吊装,在背楞的中间设三道对拉螺栓加固，以增强模板的整体性．外墙柱螺栓加设止水片.

3、注意事项

安装模板前，检查柱体中心线、边线和模板安装线是否正确；模板之间的连接处、转角处,必须严密牢固可靠，模板就位准确，防止出现混凝土表面错台和漏浆、烂根现象.模板底部的缝隙及模板拼缝处,用海绵条等堵严。

在混凝土浇筑过程中，留木工人员检查模板使用情况,发现问题及时解决.模板下口及模板与模板接缝处，必须严实,不漏浆。

4、柱模支设平面示意图

5、柱模支设立面示意图

6、砖砌体构造柱使用木模,钢管支撑。

模板备料按2个作业层准备。

第三章框架柱模板计算书

1、柱模板基本参数

1。

1基本参数（以柱截面800X800为例）

柱模板的截面宽度B=800mm，

柱模板的截面高度H=800mm；

1。

2面板参数

面板类型:

多层板;面板厚度:

12.00mm；

面板弹性模量E:

9500.00N/mm2；面板抗弯强度设计值fc:

15.00N/mm2；

面板抗剪强度设计值ft:

1.40N/mm2；

1。

3木方参数

木方弹性模量E:

9500.00N/mm2；木方抗弯强度设计值fc：

13。

00N/mm2；

木方抗剪强度设计值ft：

1.60N/mm2；

1.4柱箍参数

柱箍材料:

双钢管Φ48×3.5;

柱箍间距计算跨度d:

300mm;

1。

5竖楞参数

竖楞截面宽度：

50mm；高度80mm;

B方向竖楞5根;H方向竖楞5根；

2、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

c——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V-—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H-—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3。

000m；

1—-外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40。

549kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.000kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4。

000kN/m2。

3、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下:

面板计算简图

面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。

荷载计算值q=1。

2×40.000×0。

300+1.4×4。

000×0.300=16。

080kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=30.00×1。

80×1.80/6=16.20cm3；

I=30。

00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；

3。

1抗弯强度计算

f=M/W<[f］

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

M——面板的最大弯距（N。

mm）；

W—-面板的净截面抵抗矩;

［f]—-面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q—-荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0。

100×（1。

2×12.000+1。

4×1。

200）×0。

200×0。

200=0。

064kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.064×1000×1000/16200=3.970N/mm2

面板的抗弯强度验算f<［f］，满足要求！

3。

2抗剪计算

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×（1。

2×12.000+1。

4×1.200）×0.200=1.930kN

截面抗剪强度计算值T=3×1929。

6/（2×300。

000×18。

000）=0。

536N/mm2

截面抗剪强度设计值［T］=1.40N/mm2

抗剪强度验算T〈[T]，满足要求！

3.3挠度计算

v=0。

677ql4/100EI<[v］=l/250

面板最大挠度计算值v=0。

677×12.000×2004/（100×9500×145800）=0。

094mm

面板的最大挠度小于200。

0/250，满足要求！

4、竖楞的计算

竖楞木方直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下

竖楞木方计算简图

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.200m。

荷载计算值q=1.2×40.000×0.200+1。

4×4。

000×0.200=10.720kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：

均布荷载q=2.880/0.300=9。

600kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.600×0。

30×0.30=0.086kN.m

最大剪力Q=0.6×0.300×9。

600=1.728kN

最大支座力N=1.1×0.300×9.600=3.168kN

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=5。

00×8。

00×8.00/6=53。

33cm3；

I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213。

33cm4；

4.1抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0。

086×106/53333。

3=1.62N/mm2

抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！

4。

2抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh〈［T］

截面抗剪强度计算值T=3×1728/（2×50×80）=0.648N/mm2

截面抗剪强度设计值［T]=1.60N/mm2

抗剪强度计算满足要求！

4。

3挠度计算

最大变形v=0。

677×8。

000×300.04/（100×9500.00×2133333。

3）=0。

022mm

最大挠度小于300。

0/250,满足要求！

5、柱箍间距的验算

柱箍间距应按下列各式的计算结果取最小值

5。

1柱模为木面板时的柱箍间距应按下式计算：

式中l1—-柱箍纵向间距（mm）；

E——柱木面板的弹性模量,其值为9500.0（N/mm2）；

I-—柱木面板的惯性矩，其值为145800（mm4）；

F——新浇混凝土作用于柱模板的侧压力设计值）,其值为0。

040（N/mm2）;

b-—柱木面板的宽度，其值为200（mm）；

计算结果l1=436.41mm。

5.2柱箍间距还应按下式计算：

式中W—-木面板的抵抗矩，其值为16200（mm3）;

fm——木材抗弯强度设计值，其值取15.0（N/mm2）；

Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板的侧压力设计值，

其值为0.048（N/mm2）；

b--柱木面板的宽度，其值为200（mm）；

计算结果l1=448.88mm。

两计算结果中较小的值为436。

41mm，

柱箍间距实际采用的值为300mm。

故符合规定要求!

5.3H方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P:

P=（1.2×40。

00+1。

4×4.00）×0.200×0。

300=3。

22kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力.

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.176kN。

m

最大变形vmax=0。

084mm

最大支座力Qmax=5.347kN

抗弯计算强度f=0.176×106/10160.0=17.32N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于393.3/150与10mm,满足要求!

第四章框架梁模板支模体系

1、模板安装顺序

复核梁底标高及轴线位置→搭设梁底支撑→安装梁底模板→按设计要求起拱→安装梁侧模板→复核梁模尺寸、位置→与相邻梁模连接固定

2、材料选择

本工程梁截面尺寸有：

200X400mm、200X500mm、250X700mm、300X800mm、400X800mm、400X900mm等,模板采用12mm厚多层板支设，现场制作拼装.模板主背楞为100×100mm方木，次背楞为50×100mm方木。

梁模板支撑采用钢管,竖杆和横杆纵向间距600mm，当梁高〉=700mm时，在距梁底400mm处设置钢拉片，沿纵向间距500mm布置。

梁模板沿纵向每隔600设置斜支撑并与板支撑系统可靠连接,对于截面尺寸较大的梁，加设立杆及顶托,沿梁纵向立杆间距300mm.支撑示意见下图.

3、模板支撑系统的要求

①模板及其支架根据本工程的结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计.模板及其支架须具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载.

②梁支撑系统:

梁底纵向立杆间距500mm，立杆底部加木垫板，第一排水平杆距地面200mm，水平间距≤1800mm（支承高度＜4.5m时水平间距≤1500mm）。

③按设计要求：

跨度大于4m的梁底起拱3‰。

第五章梁木模板与支撑计算书

1、梁模板基本参数设定

梁截面宽度B=300mm,

梁截面高度H=800mm,

H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）600mm。

梁模板使用的方木截面50×100mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。

梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度［f］=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度［f］=15N/mm2.

2、梁模板荷载标准值计算

模板自重=0。

340kN/m2；

钢筋自重=1。

500kN/m3；

混凝土自重=24.000kN/m3；

施工荷载标准值=2。

500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t—-新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；

T——混凝土的入模温度,取20。

000℃；

V——混凝土的浇筑速度,取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。

200m；

1——外加剂影响修正系数，取1。

000；

2-—混凝土坍落度影响修正系数,取0。

850.

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6。

000kN/m2。

3、梁底模板木楞计算

梁底方木的计算见脚手架梁底支撑计算.

4、梁模板侧模计算

梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下

图梁侧模板计算简图

4。

1抗弯强度计算

抗弯强度计算公式要求：

f=M/W〈［f］

其中f-—梁侧模板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——计算的最大弯矩（kN.m）；

　　q-—作用在梁侧模板的均布荷载（N/mm）；

　　q=（1.2×28。

80+1.4×6.00）×0.90=38.664N/mm

最大弯矩计算公式如下:

M=-0。

10×38.664×0.3002=—0。

348kN。

m

f=0.348×106/41250.0=8.436N/mm2

梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2，满足要求！

4。

2抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0。

6×0.300×47。

256=8。

506kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×8506/（2×1100×15）=0。

773N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T］=1。

40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求！

4。

3挠度计算

最大挠度计算公式如下：

其中q=28.80×1。

10=31。

68N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×31。

680×300.04/（100×6000。

00×309375.0）=0。

936mm

梁侧模板的挠度计算值：

v=0。

936mm小于[v]=300/250，满足要求！

5、穿梁螺栓计算

计算公式：

N〈［N]=fA

其中N——穿梁螺栓所受的拉力;

　　A--穿梁螺栓有效面积（mm2）;

　　f-—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力N=（1.2×28.80+1。

4×6.00）×0。

90×0.60/2=11。

60kN

穿梁螺栓直径为12mm；

穿梁螺栓有效直径为10。

11mm；

穿梁螺栓有效面积为A=76mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为［N]=76×170=12。

920kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为N=11。

600kN;

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm.

穿梁螺栓强度满足要求！

6、梁支撑脚手架的计算

设模板支架搭设高度为9.4米,

基本尺寸为：

梁截面B×D=600mm×900mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=0。

90米，水平杆的步距h=1.80米。

梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为

48×3.5。

6、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

6.1荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）:

q1=25。

000×0.900×0。

450=10。

125kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0。

350×0.450×（2×0.900+0。

600）/0.60=0。

63kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2.000）×0。

600×0。

450=0.81kN

均布荷载q=1.2×10.125+1.2×0.63=12。

906kN/m

集中荷载P=1.4×0.81=1。

134kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=45.00×1.80×1。

80/6=24。

30cm3;

I=45。

00×1。

80×1。

80×1。

80/12=21。

87cm4;

计算简图

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1。

131kNN2=2.209kN

N3=2。

209kNN4=1。

131kN

最大弯矩M=0。

081kN。

m

最大变形V=0.23mm

6。

2验算

抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.081×1000×1000/24300=3.333

N/mm2

面板的抗弯强度设计值［f］，取15。

00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f〈[f］,满足要求!

抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3×2839.0/（2×450。

000×18。

000）=0.526N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T］,满足要求!

挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.322mm

面板的最大挠度小于263。

3/250，满足要求！

7、梁底支撑方木的计算

按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=5.387/0.450=11.972kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0。

1×11.97×0.45×0.45=0.242kN。

m

最大剪力Q=0.6×0。

450×11。

972=3。

232kN

最大支座力N=1.1×0.450×11.972=5。

926kN

方木的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=5.00×10.00×10。

00/6=83。

33cm3；

I=5。

00×10.00×10.00×10。

00/12=416。

67cm4；

方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.242×106/83333.3=2。

91N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13。

0N/mm2,满足要求!

方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0。

6ql

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh〈[T］

截面抗剪强度计算值T=3×3232/（2×50×100）=0。

970N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1。

30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求！

方木挠度计算

最大变形v=0。

677×9。

976×450。

04/（100×9500.00×4166666。

8）=0。

070mm

方木的最大挠度小于450。

0/250，满足要求!

8、梁底支撑钢管的计算

梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取方木支撑传递力.

支撑钢管计算简图

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0。

155kN。

m

最大变形vmax=0。

09mm

最大支座力Qmax=5。

681kN

抗弯计算强度f=0。

16×106/5080.0=30.59N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205。

0N/mm2，满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于483.3/150与10mm,满足要求!

梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0。

895kN。

m

最大变形vmax=1.91mm

最大支座力Qmax=12。

214kN

抗弯计算强度f=0。

90×106/5080。

0=176。

13N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205。

0N/mm2,满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！

9、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。

2.5）:

R≤Rc

其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=12。

21kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！

当直角扣件的拧紧力矩达40——65N.m时，试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。

10、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=12.21kN（已经包括组合系数1。

4）

脚手架钢管的自重N2=1。

2×0。

116×9。

400=1.310kN

N=12。

214+1。

310+0。

000=13.524kN

--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58

A-—立杆净截面面积（cm2）；A=4.89

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）;W=5。

08

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f］——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205。

00N/mm2；

l0——计算长度（m）;

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1-—计算长度附加系数，按照表1取值为1.163;

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1。

70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。

10m；

公式

（1）的计算结果：

=192.20N/mm2,立杆的稳定性计算

<[f］,满足要求！

公式

（2）的计算结果:

=66。

16N/mm2,立杆的稳定性计算

<[f]，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值为1.018；

公式（3）的计算结果:

=88。

64N/mm2,立杆的稳定性计算

〈［f],满足要求!

模板承重架应尽量利用墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

第六章楼板模板支模体系

1、模板安装

1.1安装顺序：

搭设满堂脚手架支撑→