空间弯扭钢结构施工技术.docx
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空间弯扭钢结构施工技术
空间弯扭钢结构施工技术报告
中国二十二冶集团北京天润建设有限公司
二零一二年五月二十日
空间弯扭钢结构施工技术报告
1、课题摘要
随着建筑业的快速发展，钢结构在建筑市场占有的比例越来越大，建筑造型越来越新颖，结构随之越来越复杂，特别是大跨度空间弯扭结构，传统的钢筋混凝土结构是无法满足结构受力以及建筑造型的要求。
相对于钢筋混凝土结构，钢结构具有自重轻强度高、延展性好、施工周期短、抗震性能好、可工业化生产等特点，能够满足各种复杂建筑造型的要求。
工业化生产能够保证空间扭曲结构构件的质量以及精度要求，如何将这些成品构件通过施工现场组装成一个建筑成品，满足结构与建筑的要求，因此需要一套空间弯扭钢构件安装技术。
中国二十二冶集团北京天润建设有限公司开展了一系列科技创新活动，实践了一整套空间弯扭钢结构施工方法，取得了良好的效果。
于2012年5月份通过国内科技查新。
本文结合凤凰国际传媒中心工程的应用实际，主要介绍了莫比乌斯环空间弯扭钢结构施工技术。
2、立题依据
2.1本课题研究项目发展概况及趋势
钢结构在建筑市场占有的比例越来越大，建筑造型越来越新颖，结构随之越来越复杂，特别是大跨度空间弯扭结构，传统的钢筋混凝土结构是无法满足结构受力以及建筑造型的要求。
复杂的莫比乌斯环空间弯扭结构的钢构件呈现双向弯扭形式，这种结构在中国乃至世界较为少见，对施工单位是一种挑战，而通过该结构的施工有利于积累复杂钢结构的施工经验，为同类型复杂空间弯扭钢结构施工技术提供依据。
与国内外同类技术水平比较，这种莫比乌斯环空间弯扭钢结构施工技术具有安全可靠、节约成本、施工速度快、安装精度高、经济效益和社会效益显著的特点。
以其精美的造型、流畅的线条为世人呈现一件完美的建筑艺术品。
3、技术方案
3.1研究的主要技术指标
（1）异形结构巨型埋件深化设计精确，埋件角钢与钢筋相避开保证埋件顺利
精确安装；
（2）铸钢万向铰支座的应用及准确定位；
（3）莫比乌斯环空间弯扭钢构件保证加工精确，以保证现场安装准确；
（4）莫比乌斯环空间弯扭钢构件安装工序复杂，合理安排工序保证钢结构顺利安装；
（5）莫比乌斯环空间弯扭钢结构合拢对接准确；
（6）莫比乌斯环空间弯扭钢结构卸载达到合理、有序、平稳、缓慢、均匀、可操作的效果；
（7）莫比乌斯环空间弯扭钢构件空间定位准确；
（8）空间格构柱支撑应用保证构件安装方便准确；
（9）双曲幕墙连接杆与主肋同时加工制作，保证幕墙杆件与主肋一样线形光顺、圆滑。
3.2需要解决的技术问题
（1）异形结构巨型埋件深化设计及安装；
（2）铸钢万向铰支座的应用及定位；
（3）莫比乌斯环空间弯扭钢构件加工；
（4）莫比乌斯环空间弯扭钢构件安装；
（5）莫比乌斯环空间弯扭钢结构合拢；
（6）莫比乌斯环空间弯扭钢结构卸载；
（7）莫比乌斯环空间弯扭钢构件空间定位；
（8）空间格构柱支撑应用；
（9）双曲幕墙连接杆与主肋同时加工制作。
3.3本课题研究实施过程
3.3.1巨型埋件深化设计与安装施工
外壳钢结构主次肋落脚点位于-0.2m标高位置的楼板上，主次肋与混凝土结构连接点采用预埋件进行过渡。
最大预埋件为7m*2m约8.6t，最小埋件为1.3m*1.3m,约0.92t，数量达116个。
3.3.1.1巨型埋件深化原则
（1）梁主筋根据箍筋支数设置，等间距摆放（根据角钢适当调整间距）；
（2）角钢位置可避开梁筋进行调整，但必须保证角钢数量与设计数量相符;
（3）埋件四角处的角钢角与钢板角相对应；
（4）为了保证焊接强度，角钢与灌浆孔相避开；
（5）距外壳主次肋焊缝100mn范围内不得开灌浆孔；
（6）灌浆孔直径为150mm
（7）埋件角钢中心间距不得超过400mm否则需加设角钢或者钢筋。
典型埋件加工深化图
3.3.1.2巨型埋件安装前要求
巨型埋件锚爪角钢最大为L200,角钢占用空间大，数量多，并且埋件部位配筋密集，角钢与梁板钢筋冲突。
埋件需进行三维设计，以三维的方式展示埋件角钢与梁板钢筋间的相对关系，在规范及设计允许的范围内重新调整埋件角钢位置以及梁板钢筋的布置。
3.3.1.3巨型埋件安装
深化设计是在有限的空间进行埋件角钢以及梁板钢筋布置，深化设计时，埋件角钢与梁板钢筋间保证有效间隙。
由于钢筋在加工、绑扎过程中存在着误差，钢筋绑扎前在模板上准确弹出埋件边线以及角钢位置，采用多层板1:
1制作出角
钢模型，并固定在模板上，然后再进行钢筋绑扎，埋件安装前取出模型即可。
大埋件安装
大埋件预定位木箱
332莫比乌斯环钢结构加工制作
332.1深化设计
本工程钢结构屋架属超大跨度钢结构，由双向交叉双全梁结构及竖向支撑系统组成，长约130m，宽约124m，由箱形截面构件（轮廓尺寸为700mm*500mj）m形成的梯形网格构成，且构件具有不同程度的空间扭曲特征。
钢结构外表面为自由曲面，采用整体钢结构将办公楼和演播楼整体笼罩起来，整体钢结构为双向交叉双全梁结构体系，外层（上层）钢梁为梯形箱梁截面，内层（下层）钢梁为圆钢管截面。
主肋共618段，次肋共1509段，没有任何两根构件形状相同。
本工程深化设计中为保证和设计方的资料能够良好结合，在深化过程中采用了犀牛和AutoCAD软件进行图纸的深化和出图。
3.3.2.2空间弯扭箱形结构加工制作
加工制作包括：
压制直缝管的加工、常规箱型钢梁加工、拼焊H钢加工、弯扭箱型钢梁加工及钢管弯制等，在此以弯扭箱型梁加工说明加工工艺
扭曲箱形四块壁板均为空间弯扭形状，且弯扭曲率比较大，箱体弯扭壁板加工成型时，制作1：
1的加工样箱，为控制放样下料精度，壁板展开采用计算机精确放样，根据展开的线型数据，输入数控切割机进行壁板的下料切割。
将每块加工成型后的弯扭壁板用样箱进行检测，超差
处再进行加工矫正，保证每块壁板的加工成型满足组装要求。
本工程屋盖构件除少量为单曲形箱梁外，其余均为空间弯扭箱形结构。
另外，由于箱体壁厚从16mnr115mn厚薄相差较大，并且扭曲幅度非常大，加工成型和焊接变形较难控制，所以加工制作难度非常大，必须按特殊构件进行重点分析并制订相应可行的加工工艺来保证其制作精度要求。
（3）节点牛腿位置定位精度易于掌握、监控;
（4）构件的板材定位方便。
3.324空间弯扭箱形构件的检测选择可利用的原组装胎架进行定位，定位必须定对端面垂直度、腹板左右水平对合线的水平度，以及与胎架接触面的间隙尺寸，然后在弯扭构件四条棱线上进行弧长等分，将等分点划出，用两台全站仪进行对各等分点的空间坐标进行测量，然后根据测得的坐标点经转化后与图纸理论坐标进行核对，得出弯扭构件组装焊接
后的实际变形情况，对超差处用火焰进行局部校正
3.325构件预拼装
为检测构件加工精度以及保证现场安装的顺利进行，在构件加工完毕后需进行预拼装。
次肋为圆管，主肋安装完毕后次肋在安装过程中无法定位测量，通过预拼装进行次肋准确定位，并进行连接板的焊接，以便于次肋在现场安装时定位需要。
332.6双曲幕墙连接杆加工制作
为消除幕墙杆件现场焊接带来的误差，影响幕墙的曲面，以及现场焊接对主肋受力的不利影响，在主肋加工制作时双曲幕墙杆件须一同施工，保证幕墙杆件与主肋一样线形光顺、圆滑。
幕墙杆件在工厂内与主肋一同加工，不但对幕墙安装带来便利，而且能够提高施工速度，缩短整改工期。
3.3.3莫比乌斯环钢结构安装施工
3.3.3.1钢结构罩棚施工难点
安装工序复杂。
包括铰支座安装、七米平台安装、外壳钢结构安装、钢拱桥安装、旋转坡道安装、通天楼梯及马道安装、东西两侧连接段安装、合拢连接段的安装。
钢构件安装测量难度大。
主肋分段安装、拱桥分段安装、旋转坡道、马道及通天楼梯等每一步的安装、结构体系的卸载以及卸载稳定后的定期变形观测，必须由测量人员进行跟踪控制。
同时绝大多数的构件的定位控制均需在高空进行，不但需要建立平面控制网，还须建立空间三维控制网，以便于构件的空间定位，保证测量精度。
并且构件截面按相关规定采用了非平口的形式，给测量控制工作带来相当大的难度。
支撑体系要求高。
在钢结构的安装过程中，一般的脚手架支撑无法确保吊装
定位的安全、稳定、精确定位，通过采用稳定有效的格构柱支撑体系实现精密的测量定位控制、焊接质量控制和高质量标准。
钢结构合拢控制。
为保证结构使用过程中的安全，必须选择合适的合拢温度，以减小结构使用过程中的温度变形和温度应力。
由于本工程大跨度钢结构的平面尺度很大，温度变化将在结构中引起很大的内力和变形，对结构的安全性将产生显著的影响，必须对钢结构合拢采取一系列的控制。
卸载是本工程的重中之重。
本工程一共布置了399个卸载支撑，卸载点分布范围较大，对于此类大跨空间结构，最优的卸载方式是399个支撑同步卸载，但难度巨大，确定采用“分区分步”的方式卸载。
333.2钢结构施工流程
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333.3钢结构罩棚测量控制
A平面控制网建立
根据总平面图及施工场地的地形条件本工程采用导线网。
以前期土建主体结
构的控制网作为场区控制网
B高程控制网测设
根据水准基准点（考虑到现场通视和场地条件布设），采用闭合水准路线的测量施测方法建立本工程场区高程控制网，距离建筑物、构筑物不宜小于25m距离
回填土边线不宜小于15m高程水准点精度不宜低于三等水准的精度。
C安装测量是本工程测量工作中的重中之重，对其测量要求必须严格按施工图纸及相应的国家测量规范要求做到从整体到局部，先控制后细部。
D要求在工厂加工制作时用洋冲对测量定位点做好标记。
E临时支撑点高程的复测及控制
临时支撑作为本工程结构安装的辅助措施，要求对其高程进行测量定位。
F埋件的复测及主次肋支座分段的测量控制根据场区实际情况，全部布设导线网点覆盖整个测区的前提下，地面区域的导线点，采用闭合导线的测量施测方法，进行导线点的布设。
共布设导线点5点。
同时为方便外壳上部区域的观测，在办公楼以及演播楼各布设1点导线点，
并采用附合导线的测量施测方法与已知测量导线点引测示意图
点位进行联测。
构件安装测量定位措施
根据测量控制点及工程的平面尺寸，进行预埋件的复测及支座定位轴线的放线。
构件的测量定位以钢结构施工图中的定位数据为依据；主肋结构的测量定位保证措施如下：
主肋在吊装就位进行固定前应根据施工图对其控制点进行测量定位调整至控制点坐标在规范规定的允许范围内方可进行定位固定；主肋的测量控制点选择在分段上端口外边线的中点（当有卸载监测要求的部位，对相应的主肋测量控制点进行另行标记）。
当进行至主肋中间分段安装前需要对其两端连接的分段进行测量，以确认其偏差在允许范围内而后再进行安装；如果其两端偏差过大，先找出
偏差原因，并采取有效措施调整至正确位置后再进行中间分段的安装
利用全站仪对吊装构件的测量定位具体操作如下：
在内业利用三维模型获得定位控制点的三维坐标，或直接采用施工图纸中的点位坐标；在适当的位置设置全站仪，并精确调平；
单棱镜的司尺人员在测量控制网中的一个已知控制点上架设单棱镜（后视）
测站（操作全站仪的地点）的人员将各项相关参数设置到符合测量的状态：
如棱镜常数的设置等；
照准单棱镜进行测量，得到后视点的坐标数据；
小棱镜的司尺人员在临时支撑或构件分段的测量控制点按要求放置小棱镜；
照准小棱镜得到测控点的三维坐标与内业中的已知控制点的坐标进行比较若偏差符合定位要求即定位；否则调整、复测至符合要求再进行定位。
333.4铸钢万向铰支座安装
外壳钢结构的落脚点设计为铰支座，铰支座为钢结构罩棚与埋件的连接件，为铸钢件，含有万向轴承，铰支座以不同的形态角度与巨型埋件焊接，铰支座的布置将支座处的应力在一定程度上进行了释放，解决了由于结构安装、卸载、及温度变化产生的应力问题，并且对地震作用下增大结构变形的适应能力，对保证结构安全有利。
铰支座的准确定位及焊接质量，是整个钢结构的基础。
铰支座安装时，选择其在支座十字交线上的三个点位（一般距支座边为50mr）i，选用全站仪三维坐标测量法，进行点位施测，待三点的施测三维坐标值与理论坐标值的误差，在允许范围内，即完成此支座的测量控制。
3.3.3.5格构柱支撑应用
1、临时支撑的设置原则
1）传递荷载的有效性：
在钢构件形成整体结构能够承受自身及外在荷载前，临时支撑能够有效的将构件自重和相关施工荷载传递至下部的安装作业平台，因此需要临时支撑具有足够的强度。
2）施工中结构变形的可控制性：
为保证结构最终成型时与原设计误差在可控制的范围之内，需要合理的设置临时支撑，使得安装中结构构件能够准确就位，并且构件自身变形和构件安装应力在控制范围之内。
这要求在支撑设计中，合理确定支撑设置的部位，临时支撑需具备足够的刚度。
3）支撑体系的可靠性：
为确保支撑体系的可靠性，在设计中除了按照钢结构设计规范计算临时支撑刚度、强度、稳定性外，还必须采取必要的措施确保支撑体系的可靠性。
这里主要通过在支撑顶部设置揽风绳以及相邻支撑间的连接来实现。
4）支撑底部承台的可靠性：
临时支撑底部将荷载传递至作为安装作业平台的结构上，为保证承台能够有效受力，应确保不发生受力平台的破坏，因此在临时支撑的底部应当有合理的构造措施使得下部的荷载有效地传递。
5）支撑设置的经济性：
在满足前面几条原则并具有足够的富余度的基础上，还需要考虑到支撑设置的经济性，在保证安全的前提下尽量降低构造措施的用钢量。
6）支撑体系的可操作性：
支撑体系布置尽量避开结构构件安装位置，当支撑位置无法避开结构构件位置时应改变支撑形式；支撑体系布置时应考虑在结构安装完后其便于拆除。
2、安装用临时支撑布置图
主肋安装临时支撑平面布置图
旋转坡道及通天梯临时支撑布置图轴测图
3、临时支撑形式
根据工况计算用于本工程的临时主要有独立的格构式支撑，旋转坡道处的格构组合的门架式支撑及主楼南北两侧的三脚架式支撑。
1）格构式支撑标准段设计截面尺寸为1.2m*1.5m，弦杆（立杆）采用①159*6
钢管，腹杆采用L75*6角钢。
水平腹杆的竖向间距取2.0m。
顶端根据所支撑的结
构作相应的构造设计，标准临时支撑分段如下示意图:
2）由于结构形式及现场条件的限制，在旋转坡道、通天楼梯及马道分段安装
时所采用的临时支撑设计为组合格构的门架形式:
1{
1
1
1
1
T
1
1
1
1
1
1/1/
1
/1/1/1
1
1
1
1
1
I
1
1
1
1
1
1
1
1.
旋转坡道临时支撑布置
3）主楼南北两侧的部分分段倾斜度较小，并且主结构的内侧与内部主楼结构的边缘多在3m以内，此区域采用简便的三角架支撑，支撑与主楼结构连接的端部节点根据受力计算进行节点设计。
采取的方案为：
与相应主楼楼层最外圈钢梁通过增加连接板连接。
4、临时支撑架的制作、安装
1）临时支撑的制作
在施工准备阶段按临时支撑图纸在专门场地进行拼装制作。
在具体进行拼装制作时按相应构件的制作工艺进行下料、放线及定位；当焊接无特别要求时，支撑的弦杆及腹杆间的焊接不得遗漏且焊缝应饱满，满足角焊缝的基本要求。
临时支撑需分段制作的，在进行分段拼装时应将分段处的嵌补腹杆安装完成。
临时支撑制作完成后交专职质检人员检查并交监理进行检查验收，合格后按计划运至施工现场的临时支撑就位位置。
2）临时支撑的安装
位于结构楼面上的支撑体系，为保证临时支撑格构柱竖向荷载能够有效地传递到底部的结构梁、柱上，并且不会使结构顶板发生破坏，在临时支撑柱底部设置了有工字钢焊接而成的方框架，临时支撑格构柱柱肢固定于工字钢的交点处，工字钢方框架支撑点设置于柱顶或梁上。
转换钢梁
t
2块t=20mnl冈板
■
砼结构梁柱
转换钢梁与砼结构的连接方式
位于结构外边缘支撑（在土体上支撑），根据支撑的底部的反力情况对支撑底部进行相应处理：
单件支撑下端反力在3t范围内的临时支撑的底部布置1.5m*1.5m的型钢方平台；单件支撑下端反力大于3t的在临时支撑的下端布置1.8m*8.0m（200mm厚）的路基箱，并且将支撑与路基箱进行可靠的焊接连接具。
安装时根据临时支撑的平面位置进行放线，同时对支撑就位处进行必要的处理。
临时支撑安装时根据其就位位置采用相应的吊装设备（相应位置的塔吊）进行吊装，吊装前将临时支撑缆风绳的上端先在临时支撑上固定好，并将风绳下端先盘好用铁丝固定在支撑的下端；同时安装好支撑上端的操作平台及辅助工装设施、安全防护设施（安全护栏或安全绳）。
待上述准备工作完成后可指挥吊机吊装，吊装就位调整完毕后（主要是垂直度的调整）立即完成临时支撑周围缆风绳的布置，而后吊机才能松钩完成支撑的安装。
进行门式支撑的安装时应先安装完成支
撑立柱，而后进行支撑横梁的安装，临时支撑横梁吊装就位后需与立柱进行可靠的焊接连接后吊机方可松钩。
在进行临时支撑布置时，为加强临时支撑的稳定性，考虑采用布置辅助缆风绳的方法。
具体布置方式为：
在临时支撑的近顶部位置与结构面间的可靠固定点
上拉设缆风，缆风绳与地面的夹角在有条件情况下控制在45°〜60°间，同时考
虑机械设备的通行；支撑锚固点可借助结构面上的连接点或预先埋设埋件；辅助缆风绳采用不小于14.5的钢丝绳，在进行缆风绳布置时必须注意将缆风绳与临时支撑的上端及地面锚固点的各连接处进行可靠连接。
临时支撑辅助缆风绳布置如
下示意图。
333.6空间弯扭箱形构件吊装
由于钢结构罩棚的构件均为弯扭杆件，外表线形的平滑、光顺要求高，安装时空间定位难度大；构件重心难以确定，以至于吊耳位置设置至关重要，在吊装时需采用倒链调整构件角度与其设计基本相同后在进行吊装，便于构件快速安装
就位。
333.7空间弯扭箱形构件测量控制
主肋的控制点选择在分段上端口外边线的中点，（当有卸载监测要求的部位，对相应的主肋测量控制点进行另行标记）。
依据楼层或屋面的导线控制点，选用全站仪三维测量法，对主肋已标记的测量控制点，待三点的施测三维坐标值与理论坐标值的误差，在允许范围内，即完成对主肋的测量控制。
构件吊装前需对下节柱坐标进行抽检校核，满足规范要求后再进行上节柱吊装，否则需对下节柱进行校正。
构件吊装时上节柱根部需与下节柱顶中线对齐，然后再进行顶部定位测量，顶部测量定位时根部也需同时进行调整校正。
主肋分段及定位点示意图
3.3.3.8钢结构罩棚合拢
合拢温度控制：
本工程合拢缝设置在西空腔处，设计要求合拢温度为15C~20C。
合拢时钢结构本体温度是结构的整体温度，为确切掌握整个屋盖钢结构的温度分布情况，以及不同部位钢结构实际温度同气温的对应关系，确定最佳的合拢时机，特建立以热电偶作为测温元件的自动测温系统。
该系统测温范围为-5C
试共布置13个点，结构外侧对称布置12个点，结构中心广场处布置1个点
合拢长度测量：
在合拢温度区间范围内，对构件合拢部位
端口进行座标精确测量，得出合拢温度下的合拢构件的确切长度，根据此长度要求，布置合适的焊接收缩余量值后对合拢构件进行配切端口余量，并切割坡口，准备进行合拢安装。
合拢安装要点控制
1）尽量选择在与合拢温度相近的温度条件下或低于该温度的条件下进行安装。
2）尽量采用小间隙安装法，避免合拢时合拢口间隙过大。
3）合拢段安装就位后，除设计要求的合拢口不进行焊接连接外，其余接口均须及时焊接完毕，以增强结构的整体稳定性。
4）为确保合拢口在施工过程中因温度变化而自由收缩，合拢口采用卡马搭接连接。
333.9钢结构罩棚卸载
本工程一共布置了399个卸载支撑，卸载点分布范围较大，对于此类大跨空间结构，最优的卸载方式是399个支撑同步卸载，但考虑到如此复杂的空间钢结构，支撑反力和各个支撑点的卸载变形量均有较大差异，要实现399个支撑的整
体同步卸载，不仅从卸载的硬件条件、卸载的整体控制管理，以及同步的精度等方面实施难度巨大。
根据工程的实际情况以及整体钢结构的受力和变形特点，确定采用“分区分步”的卸载总原则，卸载过程中遵循“合理、有序、平稳、缓慢、均匀、可操作”的原则。
根据以上的卸载原则结合本工程作如下的卸载说明：
根据屋盖主次肋等其它结构安装后支撑反力情况，遵循顶层楼板支撑先卸载，反力较大的支撑先卸载，结构竖向变形较大处先卸载的原则，共分析了9个典型工况，分别得出各卸载工
况下的整体变形、支撑变形、应力及支撑反力情况。
9个卸载工况的说明如下表所
示。
卸载工况
支撑卸载区域
卸载说明
第1卸载工况
CS1
辅楼顶V型撑两侧对称卸载
一部分
该区域支撑位于楼顶，便于V型撑缓慢受力，支撑上部主次肋的最终变形较大
第2卸载工况
CS2
辅楼大部分内部支撑
保留一部分上部主次肋的最终变形较大区域支撑，
第3卸载工况
CS3
辅楼剩余内部支撑
辅楼内部支撑卸载完毕，前3工况实现北区的分步卸载
第4卸载工况
CS4
主楼顶支撑
该区域位于主楼顶
第5卸载工况
CS5
西侧区域部分内侧支撑
该区域支撑较高，支撑反力较大，主次肋最终变形较大
第6卸载工况
CS6
东侧区域部分内侧支撑
该区域支撑较高，支撑反力较大，主次肋最终变形较大
第7卸载工况
CS7
东西侧底部支撑
该区域支撑反力较大
第8卸载工况
CS8
整个结构内侧支撑
内侧支撑反力较大，实现该区域支撑卸载的同步性，结构变形、受力均匀
第9卸载工况
CS9
整个结构外侧支撑
实现该区域支撑卸载的同步性，结构变形、受力均匀
针对第6卸载工况，结合结构布置形式：
通天楼梯安装完成卸载后即可安排
旋转坡道支撑体系的卸载，旋转坡道在卸载前应将坡道与结构的连接点完成连接并将拉索安装完成初步张紧，然后将旋转坡道的支撑按照从上到下的顺序依次卸载，待旋转坡道卸载完成后再进行外壳结构的卸载，卸载过程按卸载原则进行，在卸载过程中外壳与旋转坡道完成变形协调，最终再调整拉索至张紧状态。
根据施工分区，在辅助临时支撑安装的构件形成区域并完成必要的焊接检查后可对支撑进行卸载。
针对每个区域的临时支撑卸载分阶段逐步进行。
根据屋盖主次肋等其它结构安装后支撑反力情况，遵循反力较小的支撑先卸载，顶层楼板支撑先卸载，结构竖向变形较小处先卸载的原则。
当完成钢结构安装和卸载后，便可拆除临时支撑，临时支撑拆除时同样根据其所处位置，周围结构构件情况，合理选择吊机进行拆除。
拆除时先将吊机就位后挂钩，而后解除支撑与结构间的连接同时拆除缆风绳；然后通过吊机转臂将临时支撑放平或吊出结构覆盖范围装车、转运至堆放场地。
根据施工卸载分工况分析，如果单阶段的卸载点较多（超过20个）时，为保
证卸载的同步性，将此工况再进行分区，卸载时按一定次序采取分区逐次分步卸
载的办法
构件
支撑码板分条割除
桁架施工完毕后对安装时采用的临时支撑进行拆除，支撑拆除时采取对支持顶部的钢板分条割除的办法进行，根据支撑位置的卸载位移量控制每次割除的高度△H（每次割除量控制在5〜10mm直至完成某一步的割除后桁
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