锅炉压力容器压力管道焊工理论考试复习题题库.docx
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锅炉压力容器压力管道焊工理论考试复习题题库
广东省石油化工焊接技术培训中心
锅炉压力容器、压力管道焊工理论考试复习试题
一、判断题（在题末括号内，对的画√，错的画×）
1．通过改变熔合比，可以改变焊缝金属的化学成分。
（）
2．酸性焊接熔渣比碱性渣的脱膦能力更差。
（）
3．焊缝实际厚度H与焊缝宽度B之比称为焊缝成形系数。
（）
4．不锈钢的耐蚀性性能是基于钝化作用。
（）
5．为了避免焊条尾部发红，奥氏体不锈钢焊条要比结构钢焊条短一些。
（）
6．灰铸铁焊接的主要问题有两个：
一个是焊接接头易出现“白口”；另一个是在焊接接头中易出现淬硬组织。
（）
7．焊接铝及铝合金时，熔合区的变化主要是强度急剧下降。
（）
8．铝合金焊接接头的耐蚀性一般都低于母材。
（）
9．工业纯钛焊接性好，抗腐蚀性能也优良，常用于350℃以上的工作条件。
（）
10．钛及钛合金对热裂纹是非常敏感的。
（）
11．钛及钛合金熔点高，导热性好。
（）
12．焊接用的CO2气体，通常以液态装于瓶中，钢瓶外表漆成黑色，写黄色字样。
（）
13．CO2气瓶风压力越底，则水蒸气含量越高。
（）
14．CO2气体保护焊焊缝中的气孔主要是氮气孔，而氮气主要来自CO2气瓶内。
（）
15．纯钨极的电子发射能力比钍钨极电子发射能力强。
（）
16．熔化极氩弧焊熔滴过渡通常采用喷射过渡形式。
（）
17．等离子弧的切割过程，实质上是热切割过程。
（）
18．焊条电弧焊焊缝金属的塑性比埋弧焊焊缝金属塑性好。
（）
19．在一般情况下，电渣焊产生焊接缺陷的可能性比焊条电弧焊要小得多。
（）
20．电渣焊时产生气孔的可能性远比焊条电弧焊小。
（）
21．电阻凸焊主要是用于冲压成形的焊件与另一个焊件的连接。
（）
22．氧乙炔焊时，氧化火焰的内焰和外焰有游离状态的氧、二氧化碳及水蒸气存在，整个火焰具有氧化性。
（）
23．把可燃物质与火源接触着火，并在火源移去后仍能继续燃烧的温度称为燃点。
（）
24．可燃物质的自燃点越高，发生火灾的危险性也就越大。
（）
25．氧气瓶在夏季阳光下长时间曝晒会引起气瓶爆炸，此是物理爆炸。
（）
26．电石又称为碳化钙，它的分子式为CaC2。
（）
27．电石块的尺寸越小，电石的分解速度越快。
（）
28．氩气瓶外表为深灰色，用绿色漆写着“氩气”二字。
（）
29．碳素钢用焊条电弧焊焊接时，熔渣中的FeO能使熔渣和金属结合起来，从而恶化了脱渣性。
（）
30．碱性焊条药皮中的大理石和萤石，是进一步降低焊缝扩散氢含量的主要成分。
（）
31．一次结晶的晶粒越粗大，柱状结晶的方向越明显，则产生冷裂纹的倾向也就越大。
（）
32．一般情况下，低碳钢和低合金钢的应力腐蚀裂纹多属于沿晶开裂。
（）
33．药皮和焊剂中的锰矿是导致焊缝增磷的主要来源。
（）
34．焊接热影响区中晶粒大小的变化，将对其强化效果产生显著影响，对韧性的大小影响不大。
（）
35．由近缝区最高硬度与碳当量的关系得知：
碳当量越大，最高硬度值也越大，并且始终存在线性关系。
（）
36．低合金高强度钢焊接时，为了防止近缝区硬化，800-500℃的冷却时间应有下限的限制。
（）
37．母材化学成分是决定其焊接性的根本原因。
（）
38．中碳调质钢的强度主要取决于钢中合金元素的含量。
（）
39．马氏体不锈钢除含有较高的铬外，还含有较高的碳，随钢中含碳量的增加，钢的耐腐蚀性能也增加。
（）
40．随着奥氏不锈钢中含碳量的增加，导致产生晶间腐蚀的倾向也加大。
（）
41．不锈钢如果是单相奥氏体组织，则其抗晶间腐蚀的能力最好。
（）
42．奥氏体不锈钢的液、固相线距离较大，结晶时间较长，所以几乎没有杂质偏析的现象。
（）
43．双相组织的奥氏体不锈钢焊缝，比单相奥氏体组织的焊缝具有较高的抗热裂能力。
（）
44．焊接复合钢时，必须考虑基体材料的稀释作用，应选用有足够Cr、Ni含量的奥氏体填充金属焊接过渡部分。
（）
45．用黄铜钎焊铸铁时，在黄铜中加入少量的铝可以防止锌的氧化及蒸发。
（）
46．磷是铜的一个很好的脱氧剂，所以磷在铜中还是属于有益元素。
（）
47．黄铜焊接时，常用含硅的焊丝，因为硅会在熔池表面形成致密的氧化硅薄膜，阻碍锌的蒸发和氧化，并能防止氢的侵入。
（）
48．电渣的熔渣沸点过低时，容易析出气体（如SiF4），从而影响电渣焊过程的稳定性。
（）
49．电渣焊焊缝的一次结晶晶粒，比埋弧焊焊缝晶粒明显地粗大。
（）
50．低氢型焊条药皮属于CaO-SiO2-CaF2为主的渣系，呈现强碱性。
（）
51．解决焊条药皮发红的办法有：
减少焊接电弧能量，提高熔化系数，减少电阻热。
（）
52．焊条药皮是由导热性好且多孔隙的粉剂粘接而成，所以导热性很好。
（）
53．酸性焊条焊接时，电弧稳定并集中在焊芯中心，由于焊条药皮熔点高，导热慢，所以焊条端部套筒短。
（）
54．直流正接焊接时，当电弧电压及焊条熔化系数高于反接的电弧电压和熔化系数时，发尘量将高于直流反接的发尘量。
（）
55．焊条吸水性强的原因，主要是由于粘结剂水玻璃中的钾钠氧化物所为。
（）
56．焊条熔渣主要是通过界面张力和气体吹力影响熔滴的过渡特性。
（）
57．纤维素型焊条药皮中含有大量的有机物质，属于造气保护。
（）
58．焊条药皮中含有萤石、钛白粉或金红石成分时，其焊接熔渣都属于长渣。
（）
59．碱性焊条和以TiO2为药皮主要成分的酸性焊条，其熔渣都属于短渣。
（）
60．稳弧剂的主要作用是改善焊条引弧性能和提高焊接电弧的稳定性。
常用的稳弧剂有钛铁矿、金红石、长石、大理石、萤石等。
（）
61．造气剂的主要作用是产生保护气体，同时也有利于熔滴过渡。
常用的造气剂有大理石、萤石、钛白粉、金红石等。
（）
62．牌号是R107的低合金耐热钢焊条，其对应的型号是E5515—B1。
（）
63．牌号是A102的不锈钢焊条，其对应的型号是E310—16。
（）
64．在CO2气体保护焊施工中，为了防止产生气孔、减少飞溅，焊丝中必须含有适量的Si、Mn等元素，以达到脱氧的目的。
（）
65．直流正极性TIG焊时，相同直径的钨极，允许用的电流值比直流反极性大。
（）
66．直流反极性TIG焊时，钨极熔化和烧损比直流正极性严重。
（）
67．交流钨极氩弧焊时，两个半波的电压和电流都相等。
（ ）
68．钨极氩弧焊过程中，弧柱中的热量不易散失，能维持高温，并且氩气的稳弧性是最好的。
（ ）
69．氩气从钢瓶中引出后，在焊接前应先进行预热和干燥，然后再接人焊枪中使用，以减少气孔的形成。
（）
70．钨极氩弧焊的喷嘴口径及气体流量比熔化极氩弧焊的大。
（）
71．CO2气体保护焊用长弧焊时，熔滴呈颗料状过渡。
（）
72．CO2气体保护焊采用长弧焊，熔滴为非轴向颗粒过渡时，焊接飞溅大。
（）
73．CO2气体保护焊时，半短跑过渡产生飞溅的原因主要是液体小桥爆炸造成的。
（）
74．当CO2气体保护焊的其它焊接参数不改变时，随着焊丝干伸长度的增加，焊接电流下降，则焊接熔深将减小。
（）
75．CO2气体保护焊多采用等速送丝方式，焊接电流与送丝速度成正比关系。
（）
76．CO2气体保护焊时，通常短跑频率高，燃弧的时间自顾不短，焊件的熔深大。
（）
77．CO2气体保护焊时，焊接速度的变化将影响焊缝的化学成分。
（）
78．CO2气体保护焊焊缝中的气孔主要是氮气孔，而氮是来自空气的入侵，因此焊接过程中保护气层应稳定可靠。
（）
79．药芯焊丝CO2气体保护焊，由于药芯的作用，熔滴的过渡特性得到改善，其过渡形式是喷嘴过渡。
（）
80．埋弧焊直流反接时，熔滴以小颗粒状过渡，每秒几十滴。
（）
81．埋弧焊直流正接时，熔滴以大颗粒状过渡，每秒10滴左右。
（）
82．埋弧焊时，焊丝前倾角小，则焊缝熔宽大，熔深浅。
（）
83．Q235A·F钢属于沸腾钢，因含杂质量较高，大厚度焊件有可能产生热裂纹。
（）
84．锅炉钢或厚度较大，屈服点在294-392Mpa区间的低合金高强度结构钢主要有16MnR、Q235A、16MnHP等。
（）
85．16MnR钢焊条电弧焊时，可选用焊条E5016（J506）。
（）
86．Q235A·F钢焊条电弧焊时，可选用焊条E4303（J422）。
（）
87．金属在焊接热徝环作用下，对于含碳量高，含合金元素较多，淬硬倾向较大的钢种，还会出现淬火组织W魏氏体，降低塑性和韧性因而易于产生裂纹。
（）
88．中碳调质钢淬硬倾向十分明显，因此冷裂倾向较为严重。
（）
89．焊接中碳调质时，采取预热措施，即可防止产生次裂纹。
（）
90．多层焊工艺对防止焊缝冷裂纹的产生是有好作用的。
（）
91．12CrMo是珠光体耐热钢，焊条电弧焊时可选用焊条E5015—B1（R207）。
（）
92．焊接奥低体不锈钢时，为了获得一定尺寸的焊缝，同时也为了防止过热，焊接电流应比焊接低合金钢小10%-20%。
（）
93．焊接奥氏体不锈钢时，为防止合金元素的不必要烧损，应尽量用长弧焊接，并且要均匀摆动前进为好。
（）
94．面向腐蚀介质的奥氏体不锈钢焊缝，必须最先施焊。
（）
95．提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力在焊接工艺上的措施是采用小电流、大焊速、短弧、多道焊。
（）
96．奥氏体不锈钢焊缝产生热纹的倾向要比低碳钢大得多。
（）
97．奥氏体不锈钢0Cr18Ni9用焊条电弧焊焊接时，选用焊条A102。
（）
98．焊接铁素体不锈钢时，为保证焊接质量，应选用大的焊接热输入、小焊速、窄焊道、焊条不做横向摆动。
（）
99．焊接马氏体不锈钢时，主要是产生淬火裂纹问题，不会产生延迟裂纹。
（）
100．焊接马氏体不锈钢时，含量越高，裂纹倾向越大。
（）
101．焊接马氏体不锈钢时，当焊条成分与母材相等时，焊前应预热，预热温度应高于马氏体开始转变的温度。
（）
102．气体保护药芯焊丝焊接，其它参数不变，只增加焊丝的干伸长度，焊接电流将会下降。
（）
103．气体保护药芯焊丝焊接，焊丝干伸长度缩短，焊缝的熔深将变浅。
干伸长度过小时，焊接飞溅易堵塞喷嘴和导电嘴。
（）
104．气体保护焊过程中，用细焊丝进行焊接要比用粗焊丝焊接时熔滴的过渡顺利而稳定。
（）
105．铝合金MIG焊时，通常都是采用直流正极性。
（）
106．焊工长期在金属烟尘中作业，吸入大量的金属粉尘，会发生焊工尘肺，也可以称作是矽肺病。
（）
107．焊条药皮、焊芯和焊接材料在电弧高温作用下，熔化蒸发逸散至空气吕，经氧化、凝聚而形成焊接气溶胶，工人长期吸入这种气溶胶，就会发生电焊工尘肺。
（）
108．在焊接电弧的强烈作用下，在弧区周围可形成多种有毒气体，其中主要有臭氧、氮氧化物、二氧化碳和氟化氢等。
（）
109．焊接电弧产生的强烈紫外线对人眼睛的短时照射，会引起电光性眼炎。
（）
120．在容器或管道内进行气割时，禁止使用液化石油气作为可燃气体。
（）
121．高空作业的脚手板宽度应不小于1.2m，有防护栏的脚手架不用装设安全网。
（）
122．渗碳体是铁与碳的混合物。
（）
123．焊条药皮与焊芯重量之比称为药皮重量系数。
（）
124．增加对焊接缝的余高，可以提高焊接接头的强度。
（）
125．焊接电流、电弧电压以及焊接速度增加时都能使焊接线能量增加（）
126．对接焊缝中的焊缝厚度就是熔深。
（）
127．开坡口可以增大熔合比。
（）
128．在其他工艺参数不变的条件下，焊接电流大则焊件变形大。
（）
129．超声波探伤是用于探测焊缝表面缺陷的一种无损检验法。
（）
130．材料的冲击韧性值与温度有关，温度越低，冲击韧性值越大。
（）
131．凡是不等厚度钢板的对接焊，均匀将厚板作削薄处理。
（）
132．焊件越厚，则其横向收缩的变形量越小。
（）
133．CO2气体保护焊，产生CO气体的可能性较手工电弧焊大。
（）
134．氩气的热容量和导热系数小，所以对电弧的冷却作用小，电弧在氩气中燃烧的稳定性好。
（）
135．采用正接法时，焊件的温度比反接法焊件的温度高。
（）
136．只要钢中含有铬，则该钢一定是不锈钢。
（）
137．射线探伤底片在评定等级时，对点状夹渣和气孔是同等对待的。
（）
138．氩气流量越大，对熔池的保护效果越好。
（）
139．手工钨极氩弧焊几乎可以焊接所有的金属材料。
（）
140．一般碱性焊接熔渣抗锈能力较高。
（）
141．某焊工在进行手弧焊时，因任务重，所使用的焊机负载持续率达到100%。
（）
142．转动焊机手柄时，只是调节电流，电弧电压并不发生变化。
（）
143．用碳弧扢刨时，电源极性应一律采用直流反接。
（）
144．为了减少应力，应该先焊结构中收缩量最小的焊缝。
（）
145．所有进行焊后热处理的焊件都不需作消氢处理。
（）
146．产品焊接工艺规程是焊接生产中最主要的和根本的指导性技术文件。
（）
147．珠光体耐热钢焊接预热温度为200-250℃。
（）
148．凡是能承受一定压力（不低于设计压力）的容器都是压力容。
（）
149．压力容器用钢的含碳量不得大于0.25%。
（）
150．采用E5015焊条焊接时，应采用直流正接法。
（）
151．水平固定管子对接的焊接位置叫全位置焊。
（）
152．碳弧气刨可以采用各种交、直流焊机作为电源。
（）
153．为了提高焊接生产率，奥氏体不锈钢手弧焊时应尽可能地选用较大的焊接电流。
（）
154．低碳钢焊件后通常要进行热处理，以改善焊缝金属组织和提高焊缝金属的性能。
（）
155．乙炔气微溶于水，易溶于丙酮等很多有机溶剂，乙炔化学性质稳定。
（）
156．乙炔气是气焊、气割过程使用的所有可燃气体中自燃点最低的气体。
（）
157．乙炔温度超过300℃或压力超过0.15Mpa时，遇火就会爆炸。
（）
158．乙炔着火时，用干沙、干粉、四氯化碳灭火器灭火的效果最好。
（）
159．焊接对接接头的横向收缩量较大。
（）
160．焊缝的纵向收缩量，随焊缝的长度、焊缝熔敷金属截面积的增加而增加，随焊件截面积的增加而减少。
（）
161．同样厚度的焊件，一次就填满焊缝时产生的纵向收缩量比多层焊大。
（）
162．同样的板厚和坡口形式，多层焊要比单层焊角变形大，焊接层数越多，角变形就越大。
（）
163．不同的焊接顺序焊后将产生不同的变形量，如焊缝不对称时，应先焊焊缝少的一侧，这样可以减少整个焊件的焊接变形量。
（）
164．火焰矫正角变形时，采用正面线状热源，背面跟踪水冷的效果最好。
（）
165．坡口角度对角变形量影响很大。
（）
166．焊缝截面形状对角变形量的影响不大。
（）
167．T形接头角焊缝所引起的角变形，主要取决于焊脚尺寸大小，与焊件板厚无关。
（）
168．工字梁的弯曲变形，与焊件的长度成正比，与焊缝至中性轴的偏心距成反比。
（）
169．焊接接头两侧金属受热不平衡是产生错边的重要原因。
（）
170．焊缝在焊件是的不对称布置，容易引起角变形。
（）
171．焊接接头重心与焊缝截面重心不重合，容易引起角变形。
（）
172．焊接过程中采用的热输入越大，产生的热压缩塑性变形也越大，焊接变形也增大。
（）
173．焊件坡口尺寸越大，填充金属越多，变形也越大。
（）
174．反变形法分为塑性预弯和弹性预应变两种。
（）
175．压力容器焊后热处理的目的是消除焊接残余应力和改善热影响区的组织性能。
（）
176．奥氏体不锈钢焊后产生变形，不仅能用冷矫，还可以用火焰加热矫正变形。
（）
177．火焰矫正变形主要适用于铸铁件和淬硬倾向大的合金钢。
对于耐蚀要求高的不锈钢，也要尽量采用火焰矫正。
（）
178．焊件焊后进行整体高温回火，既可以消除应力，又可以消除焊接变形。
（）
179．焊件在没有外来刚性拘束而产生的变形叫做自由变形。
（）
180．焊件的纵向收缩和横向收缩在焊接过程中是同时产生的。
（）
181．焊件的挠曲变形大小是以角度进行度量的。
（）
182．焊件越厚，坡口越不对称，则焊后角变形越大。
（）
183．在同样板厚、采用同样的焊接条件下，U形坡口的角变形比V形坡口的大。
（）
184．焊件的装配间隙越大，其横向收缩量也越大。
（）
185．焊件焊后的纵向和横向收缩变形，可通过预留收缩余量来进行控制。
（）
186．采用对称焊接法可以减少焊件的波浪变形。
（）
187．锤击焊缝是减小焊接残余变形行之有效的一种方法。
（）
188．在焊接终了断弧时，因弧坑冷却速度快，常因偏析的存在，使弧坑处形成裂纹。
（）
189．在相同的焊接条件下，单道焊缝要比多层焊更容易出现液化裂纹。
（）
190．液化裂纹出现在焊缝内，不会出现在热影响区中。
（）
191．焊接过程中，母材的淬硬倾向越大，焊接接头越容易产生裂纹。
（）
192．焊缝中的含氢量与焊条的类型、焊条的烘干温度和焊后冷却速度等有关。
（）
193．为防止再热裂纹的产生，焊接材料应选用比母材强度稍高些为宜。
（）
194．层状撕裂主要发生在低合金高强度钢的薄板焊件中。
（）
195．由角变形引起的弯曲拘束应力或由焊缝处缺口引起的应力、应力集中，将会促使在焊根或焊趾处产生层状撕裂。
（）
196．乙炔与氧气混合燃烧的火焰具有温度高、发热量大的特点，所以在气焊作业中，乙炔是最常用的助燃气体。
（）
197．金属切割过程的实质是金属在纯氧中燃烧的过程，而不是被熔化的过程。
（）
198．被切割的金属燃烧形成熔渣的熔点要低于金属的熔点时，金属才能进行气割。
（）
199．金属进行气割所需要的热量是由预热火焰供给的。
（）
200．纯铁、低碳钢、高碳钢及含有易淬硬元素的中合金钢气割性能最好。
（）
201．铸铁不能用气割。
（）
202．不锈钢含有较多的铬和镍，容易形成高熔点的氧化铬和氧化镍薄膜，遮盖了金属切口表面，使氧－乙炔气割难于进行。
（）
203．黄钢在焊接过程中，将散发出大量的锡蒸气，这是有害物质。
（）
204．电石是一级危险品。
（）
205．严禁用地下室作为电石库房。
（）
206．氧气能与所有的可燃气体和液体燃料的蒸气混合，发生强烈的氧化现象，构成爆炸性混合物。
（）
207．氧气既是助燃气体，又可促使某些易燃物质自燃。
（）
208．氧气纯度越高，与可燃气体混合燃烧的火焰温度也越高。
（）
209．气焊使用的氧气纯度为一级，气割过程中使用氧气的纯度为三级即可。
（）
210．液化石油气的体积随温度升高而减少。
（）
211．液化石油气在氧气中的燃烧速度较快。
（）
212．由于乙炔气瓶瓶阀的出气口处无螺纹，所以，减压器是靠专用的卡紧装置与瓶阀结合的。
（）
213．乙炔气瓶在运输过程中，应避免撞击或振动，防止填料下沉而出现空洞。
（）
214．乙炔气瓶只能直立使用，严禁卧放使用。
（）
215．乙炔气瓶与明火之间的距离应在5m以上。
（）
216．冬季乙炔气瓶冻结时，应使用蒸汽或开水解冻，严禁火烤。
（）
217．乙炔发生器站内禁止吸烟及其它明火。
（）
218．乙炔发生器发生火灾时，要用高于2Mpa的高压水去救火。
（）
219．乙炔发生器站内应配备足够数量的砂干粉灭器、泡沫灭火器等救火设备，并保证其始终处于完好状态。
（）
220．乙炔发生器站内的照明要采用防爆灯具，开关应设在发气间内的墙壁上。
（）
221．焊炬上接装胶管时，不论氧气胶管还是乙炔胶管，都要安装的越牢固越好。
（）
222．气焊炬停止工作时，应先关闭乙炔阀门，然后再关闭氧气阀门。
（）
223．切割过程中，要及时清除割嘴喷孔，防止飞溅的熔渣和氧化物堵塞通道。
（）
224．气焊、割胶管长度应不低于10m。
（）
225．乙炔减压器上装有安全装置，它在输出气体压力大于1.8MPa时开始泄压。
（）
226．用乙炔气瓶代替乙炔发生器时，必须装设回火防止器。
（）
227．每个岗位式回火防止器只能供一把焊、割炬单独使用。
（）
228．焊钳过热时，允许将热焊钳放入水中冷却后再使用。
（）
229．移动式焊机工作时，必须可靠接地线、接线顺序是：
焊机在接通电源后再接地线。
（）
230．通过人体的电流越大，致命的危险性越大。
（）
231．人体触电后，电击致死的主要原因大都是电流引起心室颤动造成的。
（）
232．对于比较干燥而触电危险较大的环境，我国规定安全电压为36V。
（）
233．焊接现场潮湿，相对湿度超过75%的环境是危险环境。
（）
234．电弧弧柱电压与弧长成正比。
（）
235．电弧阳极对电弧稳定的作用比阴极小。
（）
236．电弧弧柱的等离子流速度，随着电流值的增加而增加。
（）
237．从焊条药皮成分上看，影响碱性焊条交流稳定性的因素主要是氟化钙。
（）
238．电弧电压仅仅取决于电弧的长度，当电弧被拉长时，电弧电压即升高。
（）
239．在一般情况下，焊接电流越大，电弧的刚直性越大，周围冷气流的流速越大，电弧的刚直性则越小。
（）
240．交流电弧磁偏吹现象要比直流电弧小得多。
（）
241．在一般的情况下，气体是良好的绝缘体。
（）
242．电弧弧柱的温度在5000-50000℃范围内时，热电离将成为弧柱中产生带电粒子的主要形式。
（）
243．可以近似地认为弧柱长度即为电弧长度。
（）
244．弧柱温度与电弧气体介质无关，而随焊接电流大小变化。
（）
245．从宏观上看，弧柱呈点中性。
（）
246．在大气压下，电弧的热损失主要是热传导损失。
（）
247．阴极温度越高，热发射将越强烈。
（）
248．阴极斑点有清除氧化物的作用。
（）
249．电弧燃烧时，弧柱中心部分带电粒子的密度比弧柱外缘低。
（）
250．采用频率为50Hz的交流电作为电弧电源时，电弧的电压和电流每秒钟要变换极性50次，通过零点100次（）
251．最小电压原理不仅适用于弧柱，也适用于电弧的其它区域。
（）
252．以钨极作为阴极的氩弧焊，阴极热小于阳极热。
（）
253．以Fe、Cu等材料为阴极时，热发射电子的能力较低。
（）
254．圆柱形电弧在一定电流值时，电弧轴心处的电磁力与电流密度成反比。
（）
255．自由电弧通常呈圆锥状。
（）
256．等离子流速与电极上的电流密度成正比，即电极（或焊丝）越细，那么等离子流速度越大。
（）
257．等离子流的流动方向总是从电极流向焊件。
（）
258．当焊丝接电源负极时，有利于熔滴过渡。
（）
259．不论在何种焊接条件下，作用于焊丝端部熔化金属上的重力、表面装力和电磁力，都可以促进熔滴过渡。
（）
260．当电弧弧长增加时，电弧电压升高，其静特性曲线的位置将随之下降。
（）
261．金属表面氧化物发射电子的能力低于金属本身的电子发射能力。
（）
262．由于阴极的斑点压力较阳极的小，所以直流正接时的熔滴过渡较反接时困难。
（）
263．焊接区中的CO2气体在高温下具有一定的氧化性。
（）
264．电离势越大的元素越容易电离，导电也就越容易。
（）
265．氢气、氧气、氮气等电离势比氩、氦等气体的电离势更高。
（）
266．随着温度的升高，气体的电离度过也逐渐增高，温度越高，气体电离得越充分。
（）
267．阳极与电源正极相连时，正离子则是有阳极发射的。
（）
268．熔焊属于最典型的固-液相焊接。
（）
269．焊缝与热影响区的交界面是焊缝边界。
（）
270．焊接熔池中的温度是均匀的。
（）
271．熔敷金属等于焊缝金属。
（）
272．焊接熔池的温度分布不均匀，热源作
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