2#楼钢管脚手架搭拆施工方案1.docx

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2#楼钢管脚手架搭拆施工方案1

钢管脚手架搭、拆施工方案

本工程为香格里拉花园9#楼，位于原纺织厂内，建筑物长方向沿东西方向布置，建筑面积9999.1M2，半地下室一层，-0.00以上为十八层，均为剪力墙结构，由扬州市宏厦建筑设计院设计。

一、钢管脚手架的搭设及计算

1、搭设脚手架时必须加设底座或基础，并作好地基的处理。

本工程立杆直接撑在基础底板上或基坑底老土上，再加道木支座。

基坑底老土面上铺设垫板必须平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。

2、钢管脚手架搭设顺序为：

摆放扫地杆（贴近地面的大横杆，高度为20cm）→逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆（与各立杆扣紧）→安第一步小横杆→安第二步大横杆→加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道墙杆后方可拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安连墙杆→安接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。

3、立杆的设置必须等距对直，其纵向间距不得大于1.8m。

立杆的横向间距为1.0m，立杆距墙面为40cm。

小横杆垂直间距（即脚手架步距）为1.8m，底层步距不得大于2m，小横杆挑出里外立杆的长度分别不得小于30cm和15cm。

脚手架外侧每隔9m必须设一道剪刀撑，与地面的夹角应控制在45°-60°间自上而下连续设置。

4、脚手架的立杆和大横杆的接长点必须错开，钢管剪刀撑的接长必须搭接，搭接长度不得小于40cm。

脚手架杆件的连接必须严格按规程进行，脚手架扣件的扭力矩应控制在4.5～5kg/m间，每根项撑和立杆的绑扎点不得少于3道。

大横杆间应等距设置两根搁栅；底笆应满铺，不得留有空隙，底笆与大横杆的绑扎点不得小于4个，每点均须用18号铅丝双股扎牢（脚手架的顶端必须按规程要求进行封顶；里杆应低于檐口50cm，外立杆应高出檐口lm）。

脚手架与主体结构之间必须有连接牢固的拉撑点，采用两根并联的10号～12号铅丝或其他强度相等的材料。

拉撑点的水平间距不得大于6m，垂直距离不得大于3.6m，拉结处的小横杆与建筑间应加撑头与墙面抵紧。

5、脚手架的外侧，自第二步起必须每步设1m高的防护栏杆和40cm高的挡脚板，顶排的扶手栏杆不得少于2道，高度分别为1.3m和0.9m。

脚手架内立杆与墙面间每隔4步应设一道隔离笆。

操作人员上下架子必须有安全可靠的爬梯与坡道，爬梯与坡道应设于脚手架外侧。

钢管脚手架必须有良好的接地装置，接地电阻不大于4Ω，应按规范规定设置避雷装置。

6、脚手架的计算公式：

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

（1）、参数信息:

1.脚手架参数

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为25.0米，立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工荷载均布参数（kN/m2）:

3.000；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2；

3.风荷载参数

浙江省杭州市地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

考虑风荷载

4.静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）:

0.1161；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.110；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

4；

脚手板类别:

竹串片脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆冲压钢；

5.地基参数

地基土类型:

碎石土；地基承载力标准值（kN/m2）:

500.00；

基础底面扩展面积（m2）:

0.09；基础降低系数:

0.40。

（2）、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.050/（2+1）=0.123kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.050/（2+1）=1.050kN/m；

静荷载的计算值:

q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m；

活荷载的计算值:

q2=1.4×1.050=1.470kN/m；

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.2002+0.10×1.470×1.2002=0.234kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.193×1.2002-0.117×1.470×1.2002=-0.275kN.m；

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.234×106,0.275×106）/5080.0=54.134N/mm2；

大横杆的抗弯强度:

σ=54.134N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。

满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.050kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×0.161×1200.04/（100×2.06×105×121900.0）+0.990×1.050

×1200.04/（100×2.06×105×121900.0）=0.948mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm,满足要求!

（3）、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×1.200=0.046kN；

脚手板的荷载标准值：

P2=0.350×1.050×1.200/（2+1）=0.147kN；

活荷载标准值：

Q=3.000×1.050×1.200/（2+1）=1.260kN；

荷载的计算值:

P=1.2×（0.046+0.147）+1.4×1.260=1.996kN；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.996×1.050/3=0.698kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.705kN.m；

σ=M/W=0.705×106/5080.000=138.749N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1050.04/（384×2.060×105×121900.000）=0.024mm；

P2=p1+p2+Q=0.046+0.147+1.260=1.453kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1453.080×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9）/（72×2.060×105

×121900.0）=2.378mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.378=2.402mm；

小横杆的最大挠度小于（1050.000/150）=7.000与10mm,满足要求!

；

（4）、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.050=0.040kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.050×1.200/2=0.221kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN；

荷载的计算值:

R=1.2×（0.040+0.221）+1.4×1.890=2.959kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（5）、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1161

NG1=0.116×25.000=2.903kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.200×（1.050+0.3）/2=1.134kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11

NG3=0.110×4×1.200/2=0.264kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.200×25.000=0.150kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.451kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.050×1.200×2/2=3.780kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.450kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.840；

Us--风荷载体型系数：

Us=0.649；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.450×0.840×0.649=0.172kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.451+1.4×3.780=10.633kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.451+0.85×1.4×3.780=9.839kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.172×1.200×

1.8002/10=0.079kN.m；

（6）、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：

N=10.633kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.119m；

Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=10633.000/（0.186×489.000）=116.901N/mm2；

立杆稳定性计算σ=116.901小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=9.839kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.119m；

Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=9838.800/（0.186×489.000）+79452.534/5080.000=123.814N/mm2；

立杆稳定性计算σ=123.814小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

（7）、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.548kN；

活荷载标准值：

NQ=3.780kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.116kN/m；

Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-（1.2×1.548

+1.4×3.780）]/（1.2×0.116）=82.515m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=82.515/（1+0.001×82.515）=76.225m；

[H]=76.225和50比较取较小值。

得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.548kN；

活荷载标准值：

NQ=3.780kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.116kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.079/（1.4×0.85）=0.067kN.m；

Hs=（0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-（1.2×1.548+0.85×1.4×（3.780+

0.186×4.890×0.067/5.080）））/（1.2×0.116）=78.002m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=78.002/（1+0.001×78.002）=72.358m；

[H]=72.358和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。

（8）、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

风荷载基本风压值Wk=0.172kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.960m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=3.116kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8.116kN；

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,

由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；

Nl=8.116

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=8.116小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

（9）、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×Kc=200.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：

fgk=500.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力，p=N/A=109.320kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=9.839kN；

基础底面面积（m2）：

A=0.090m2。

p=109.320≤fg=200.000kN/m2。

地基承载力的计算满足要求！

二、脚手架安全技术措施

1、脚手架搭设标准：

横平竖直，连接牢固，底脚着实，层层拖牢，支撑挺直，通畅平坦，安全设施齐全、牢固。

2、脚手架不得钢竹混搭，主要受力杆件，如立杆、大横杆、小横杆和剪刀撑等在同一建筑立面必须使用同一材质的材料。

3、脚手架架设工必须具备中华人民共和国国家标准《特殊作业人员安全技术考核管理规则》（GB5306—85）要求的条件，经培训考核，取得“特种作业人员安全操作证”后，才能进行脚手架的搭设和拆除工作。

4、施工现场必须建立严格的脚手架分阶段验收制度和专人维修保养制度，基础未经验收不得搭设脚手架，分阶段搭设的脚手架，实行分阶段验收，验收记录应存档。

使用未经验收或验收不合格的脚手架，要按违章指挥追究有关领导人的责任。

5、架子工必须熟悉脚手架安全操作规程，严格按规程的要求搭设，在搭设中要正确佩戴和使用老动保护用品。

6、脚手架的地基必须平整夯实，有排水措施，脚手架一经搭设，其地基即不准随意开挖。

7、脚手架每平方米的施工荷载：

砌筑脚手架不超过270kg，只允许在两步脚手架上同时堆物；粉刷脚手架不超过200kg，只允许在三步脚手架上同时施工。

脚手架上不准超载，垃圾杂物必须经常清理。

8、严禁在脚手架上接缆风绳和设置起重吊杆，不准在脚手架上搁置运料滑糟及搭设受料平台不准采用斜拉斜吊的方式从脚手架上进料。

9、脚手架的杆件、扣件、竹篾和拉墙铅丝等严禁随意拆除，违者从严论处。

三、脚手架的拆除

1、脚手架拆除应明确专人负责指挥，拆除前必须进行全面检查加固，拆除时应设围栏，指定专人警戒；拆除必须按搭设的顺序自上而下进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，拆除的材料不准从高处抛掷。

2、施工现场必须健全脚手架的检查维修管理制度，脚手架均应有专人负责监视保养，并做好例保记录，要健全脚手架的巡视值班制度，梅雨季节、台风暴雨期间要加强检查，发现隐患立即进行加固。

香格里拉花园二期工程一标段9#楼

钢

管

脚

手

架

搭

拆

方

案

编制人：

张学文审核人：

黄家璋

编制单位：

宝应县飞翔建筑安装工程有限公司

编制日期：

二O一一年五月十五日