富水富含大粒径漂石复合地层盾构隧道施工工法重点.docx
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富水富含大粒径漂石复合地层盾构隧道施工工法重点
富水富含大粒径漂石复合地层盾构隧道施工工法
编制单位：
北京城建集团有限责任公司
主要编制人：
李乾斌、车凯、恽军、桂轶雄、李文峰
1前言
盾构法作为集成了多种设备功能的全机械化隧道建设设备，在地下隧道建设中应用越来越普及，其自动化程度高，具有安全、快速等特点，但由于盾构设备、工艺在不同地层区别较大，在粒径较大的卵漂石、孤石地层建设隧道如何破碎，是盾构领域未妥善解决施工难点，在富水条件下的施工难度更大，风险更高。
在北京地铁9号线施工筹备阶段，隧道邻近一大型基坑揭示地层中密集分布直径超过1000mm漂石，且强度超过300Mpa，经工作井探查，最大漂石粒径为1500×1700mm，隧道每掘进一环地层中遭遇粒径1000mm以上漂石至少2块、粒径800mm以上漂石至少4块，其中粒径500mm以上漂石体积比超过50%。
为盾构设备选型及施工筹划带来了前所未有的挑战，经查证国内外无类似工程实例可供参考。
此次采用盾构法在潜水下漂石地层中完成隧道施工，通过对盾构工艺的系统改善、技术创新，利用盾构设备，成功解决了较高水压条件下连续破碎密集高强度、大粒径漂石的隧道建设的工程难题，摸索、形成了一套该种地层盾构施工的成熟技术。
工程实施过程中申请了多项发明和实用新型专利，目前获批的国家专利有（发明型专利为201210457261.7、201210410081.3；实用新型专利为201220614474.1、201220598258.2、201220293261.3）。
项目成果属于国内外首例，工程实践证明，该工法具有较高的技术创新水平、设备机具配合高效、操作参数准确、节能增效、经济合理，大幅度拓展盾构法施工适用领域。
2工法特点
2.1突破了束缚地下工程建设诸多技术难题，拓展了地下工程建设前景，将土压平衡盾构应用范围进行了较大幅度的延伸，储备了在更深地层、更广地域建设隧道的技术手段。
2.2可以在潜水中、扰动可控条件下解决利用盾构刀盘、刀具在刀盘前方机械连续破碎漂石、孤石等，利用渣土改良手段将均匀破碎的漂石碎块顺利由螺旋机排出，突破了漂石地层对于盾构法施工的限制。
2.3研究并改进设备各系统在潜水环境下密封、润滑状态，尤其是人闸、铰接、螺旋、盾尾等部位，可以有效降低能源消耗、改善设备运行状态，并确保隧道成型圆滑、衬砌防水高效、管片结构稳定。
2.4发展、完善并形成了高效、经济的卵漂石地层中渣土改良系统，可以对漂石及漂石颗粒、卵石等进行有效握裹，起到高效降低工作扭矩、延缓刀具损耗、减少喷涌等功效。
2.5对盾构掘进体系、掘进辅助体系做了较多实践及对比，可以满足在新建工程干扰较小情况下的，满足诸如地面沉降、噪声控制等较高的要求。
2.6工程中选择采用大量环保材料等，可多次周转，循环使用，达到了节约资源、保护环境的作用。
3适用范围
本工法解决了连续分布的卵漂石粒径在500mm～1700mm左右，单轴抗压强度300Mpa左右的地层中盾构施工的难题。
本工法适用于潜水下连续大粒径漂石地层盾构隧道施工。
普遍可以应用于无水、有水、富水、透水等砂卵漂石中隧道建设，漂石可以连续、密集或间隔分布，对于含孤石、球状风化体等地层隧道施工也有较好的适应性。
4工艺原理
要解决的技术问题分别是：
高水位下、不间断情况下盾构连续破碎大粒径漂石，涉及到盾构刀盘型式、刀具型式、各系统密封型式；大粒径漂石输送对于渣土改良系统的要求；盾构掘进系统对于大粒径漂石针对性控制；潜水下盾构设备维护等。
针对地层中卵漂石比例高、粒径大、强度高的情况，采用盘形滚刀无法准确捕捉、稳定圆形漂石，无法形成冲击压碎、剪切碾碎的功效；采用刮刀等其他盾构常用刀具等也无法破碎球状漂石的情况，本工法研制了新型重型撕裂刀体系（已获多项专利），配合高强耐磨面板式刀盘，在土仓内外多点喷射的高效渣土改良前提下，推进系统施加较小推力，利用刀盘施以高转速、持续稳定高扭矩的尖锐部划割挤压机理对较大粒径的卵漂石进行破碎减小，实现盾构在潜水下连续掘进。
针对潜水中存在的大粒径卵漂石外轮廓大体为圆形，且高透水地层中级配细颗粒以粗砂为主，无粘性、砂土等细小颗粒，造成地层的内摩擦角较大，地层自身和易性、流动性非常差。
如何确保渣土具备良好的流塑性是盾构能否形成连续掘进的关键，且在卵漂石地层中，渣土改良效果直接影响盾构各项推进参数的变化。
本工法核心之一就是渣土改良具有较好的经济性及适用性，尤其是对土压平衡盾构渣土改良工艺进行了多方面改进，分别从设备制备、发酵过程、输送系统、投送体系、握裹周期、再循环等多方面进行了创新、发展、提高和应用，形成了一套独有、高效、经济的潜水中高透水卵漂石地层的渣土改良专利技术和管理系统。
对土压平衡盾构的部分部位上的密封型式进行了针对性的改进，尤其是在主驱动密封采用液压油和HBW油脂复合式密封型式，提高潜水下密封性能；中心回转采用多节式结构，便于潜水下进行设备维护；渣土改良系统采用单点单泵独立注入方式，对注入量进行有效控制。
对于潜水下提高隧道衬砌质量提供了充分的设备保障。
本工法针对特殊地层的工况特点，在盾构掘进工艺设计中，采用了重型撕裂刀具优化体系、高强耐磨刀盘、连续多点喷射改良系统、高效降阻、特定漂石渣土改良材料、小推力高扭矩掘进等掘进体系，完善了隧道结构防水、始发、接收加固等措施。
事实证明经改进后的新型重型撕裂刀体系解决了潜水下盾构法连续破碎漂石的问题，尤其是开创了盾构在潜水下连续破碎漂石的先例，工程项目已经顺利贯通，取得圆满成功，隧道已经通过验收，近期将投入运营。
5施工工艺流程及操作要点
5.1施工作业工艺流程
见图5.1施工作业工艺流程
5.2操作要点
5.2.1程序设定
在分析研究工程地质和水文地质的基础上设定盾构设备性能，设定各项掘进管理基准，进行地层岩性试验分析，对设备、人员等进行施工准备。
施工中，按照现场条件及准备情况进行组装、调试，验证设备主要机械性能如刀盘转速、改良系统等，始发掘进验证掘进管理措施，调整、稳定掘进模式后进入正常掘进阶段，稳压推进、渣土改良、管片拼装、同步注浆、轨道延伸等。
图5.1施工作业工艺流程
5.2.2设定掘进管理基准
根据隧道工程地质及水文地质情况设定盾构性能参数（如刀盘形式、刀具种类、刀具数量）和隧道埋深、掘进参数（土压值、刀盘转速、刀盘扭矩、螺旋机转速、螺旋机扭矩、推进油缸压力等）、耗材管理指标（如改良材料、注入位置、注入量、稠度等）及壁后注浆参数（如浆液材料、配比、注浆压力、注浆量等）等主要管理基准。
在盾构始发施工及试验段施工阶段，观察盾构姿态、出土量管理多种参数，不断调整、持续改善，使整个工作系统保持良好状态，并尽快达到稳定作业循环目的，使推进管理达到稳定、高效、节约、简便的状态。
5.2.3设备准备
基于刀具、刀盘、驱动、中心回转、螺旋机、皮带机的各设备性能匹配的原则，选择、安装效率高、功率准确的机械设备，并通过良好的PLC程序设定，确保各系统均能高效运行、匹配良好。
5.2.3.1刀具
主要破碎刀具分别为撕裂刀、先行刀、滚刀、刮刀等，确保刀具布置有明显的高差，刀具按3层进行设置；
刀具按照同心圆形式布置，临近的不同的同心圆间刀具按照可形成导流槽形式建立较小的偏心，偏向外圈板方向。
刀具配置数量表
种类名称
数量（把）
位置
切割线
功率损耗%
降扭矩
刀具快拆装
中心鱼尾刀
1
刀盘中心
刀盘中心
5
渣土改良
螺栓固定块
重型撕裂刀
60
面板和辐条
中心到边缘各切割线
73
渣土改良
螺栓固定块
17寸双刃滚刀
10
刀盘边缘
刀盘边缘和外延
6
渣土改良
螺栓固定块
两孔刮刀（大）
8
幅条靠近中心端
辐刀盘整体
2
渣土改良
螺栓固定块
两孔刮刀（小）
16
辐条和面板边缘外侧
刀盘整体
2
渣土改良
螺栓固定块
三孔刮刀
48
辐条
刀盘整体
2
渣土改良
螺栓固定块
边缘刮刀
16
辐条和面板边缘
刀盘边缘
1
渣土改良
螺栓固定块
先行刀
30
面板
刀盘面板
9
渣土改良
螺栓固定块
图5.2.3.1-1刀具高差布置图
刮刀高出刀盘89mm；
滚刀高出刀盘127mm；
重型撕裂刀高出刀盘197mm；
中心刀高出刀盘305mm。
差值分别为38mm、70mm、108mm，递减排列，逐级破碎岩层。
5.2.3.2刀盘
卵漂石地层中不同大小、强度的漂石随机分布，刀盘具有较高的强度和刚度，支撑结构须强化处理，减小刀盘不均匀受力变形传递给主轴承，保护主轴承的密封体系。
刀盘临近中心、面板、格栅等各同心圆布置有独立渣土改良注射点、土压传感器，刀盘外圈板设置2处注射点。
辐条设计采用高强网格式钢格栅，最大通过粒径不小于300mm，不大于330mm；刀盘开口率38%。
刀盘满铺耐磨板，从而保护刀盘正面与刀盘侧边缘。
5.2.3.3土仓
螺旋机螺杆底部要探入土仓，土仓底部设螺旋机闸门，螺旋机螺杆探入深度可调。
土舱内设主动搅拌棒，改善土仓内渣土改良效果。
在前盾面板下、中及顶部适宜位置分别设投送管道口，管路尾部探入中盾，管道设双闸门控制。
该部位承担输排水、检验水位、投送渣土改良材料的作用。
5.2.3.4驱动
盾构机驱动采用变频电机驱动，安装6个高功率变频驱动单元（包含：
减速机、水冷式电机、力矩限制器等），确保刀盘转速不低于3rpm，刀盘总功率1200kw，每台电机配备单独的变频器，主驱可调速，双向转动刀盘。
在设备性能范围内适当提高设备的工作扭矩及最大扭矩输出时对应的刀盘速度范围，使盾构具备较高的脱困扭矩，脱困扭矩不低于700t·m。
主驱动密封采用液压油和HBW油脂复合式密封型式，各道密封采用独立密封油（液压油）脂自动注入系统，由PLC控制注入压力及注入量，并有检验取样口，掌握密封中润滑效果及工作状态。
密封设防压力不低于0.5Mpa，密封系统要有故障保护设置（遇故障时自动启动停机保护），根据采集密封油样检测密封效果。
主轴承润滑采用单独供油单元，确保齿轮油供给到位，保证主轴承正常运转。
5.2.3.5中心回转
中心回转采用多节式结构，便于潜水下进行设备维护；回转内通道为8道；密封是可更换的环形密封。
确保可应用多通道作渣土改良系统及耐磨检测管路通过。
5.2.3.6铰接
中盾与盾尾采用被动铰接系统连接，铰接系统液压推力不少于2880t，行程不低于100mm。
5.2.3.7螺旋机
采用变频电机驱动的有轴螺旋，便于在筒体内形成土塞效应，避免出现出土不畅且减少喷涌。
功率不低于225kw，以保证螺旋机的正常工作，转速不低于20rpm，最大扭矩不低于7.5t•m，最大出土量不低于450m³/h，通过的最大卵石直径330mm。
螺旋机采用分节安装，便于螺旋机从土舱中推出及检查维护。
5.2.3.8皮带机
皮带机采用拖挂式皮带机，功率不低于35kw电机驱动，配有单独的动力单元，皮带机带宽900mm，额定出土量不低于800m3/h。
皮带张紧系统便于维护，皮带机两侧设急停开关。
5.2.3.9盾尾
盾尾采用三道尾刷，可满足施工状态下更换2道尾刷。
始发手涂型油脂涂抹质量直接影响尾刷的防水密封效果及使用寿命，对于潜水下隧道的防水质量影响较大。
5.2.4渣土改良设备
渣土改良设备按地面混合设备、制拌发酵设备、输送管道设备、压注投送设备、压注投送管路、清洗设备、回收处理设备等进行配备，各设备可独立工作，性能须进行匹配验证，满足盾构掘进投送要求。
5.2.4.1地面混合设备
主要考虑各种材料添加计量控制，包括特定添加剂、多种膨润土、水等，采用电子计量系统，混合设备一次可储备容量不低于60m3。
5.2.4.2制拌发酵设备
对于制拌机具的要求主要参照盾构施工效率予以确定，确保在发酵周期满足制备要求情况下，制拌设备具有多级强制混合能力。
制拌设备底部为半圆形，避免浆液局部沉淀造成混合配比出现偏差，发酵时间控制不少于24小时。
5.2.4.3输送管道设备
管路还承担输送过程中渣土改良浆液进一步混合、反应的作用，采用管道输送，根据用量采用多级管道增压泵，每350m设置一处管道增压泵，管路设检修闸阀等。
5.2.4.4压注投送设备
盾构设备自身设置不少于两处储备仓，仓体容积不低于单环掘进用量，且仓体自身有搅拌能力，底部设排渣口。
采用不少于2台套活塞泵，一备一用，单通道流量不低于6m3，四个通道共计24m3。
投送管路须设置集中控制台，管道设检修闸阀，各管路间通道可互换。
每套投送管路设置独立控制单元，通过盾构PLC系统可以便捷管理。
5.2.4.5压注投送管路
须满足流量要求，管路设冲洗清通装置，管路满足快拆要求。
压注管路按管径50mm、80mm、100mm分成三路，以备调整投送量发生较大变化时选择。
5.2.5磨损监测系统
在刀盘面板、主要刀具上设置磨损监测系统，不少于2个撕裂刀磨损自动监测点及2处刀盘监测点。
5.2.6其他辅助设备
5.2.6.1各油脂泵配单独的液压动力系统，便于单独控制，压力可调，并整机配有流量监控系统，确保盾构机使用安全。
5.2.6.2盾构台车上配备空压机系统，为泡沫系统、盾尾油脂泵等提供压缩空气。
5.2.6.3盾尾配20道盾尾油脂注射通道，确保盾尾密封严密。
5.2.7始发、接收
5.2.7.1加固
为确保盾构始发和到达时地层稳定，避免发生坍塌或涌、漏水等意外情况，根据始发和接收端头的工程地质、水文地质和端头结构等综合分析和评价，采取适合端头加固方式。
潜水内的端头加固关键解决地层渗透性问题，主要以充填、堵塞水流通路为主。
5.2.7.2始发
始发机座利用槽钢、钢板安装固定；始发反力架安装要稳定、垂直，垫实反力架与土建结构连接部位的间隙；在盾壳左右两侧焊接防侧滚装置；负环管片安装须稳固、准确。
5.2.7.3洞门密封
洞门密封采用折叶式密封压板。
5.2.7.4建压与降压
在富含大尺寸漂石的卵漂石地层施工中，密切注意保持开挖面的稳定，根据盾构所处位置水压情况，记录掘进、停止及拼装前后的压力变化，对土仓压力进行慎重、准确管理。
5.2.7.5出渣量控制
提前进行土工试验确定土体松散系数，卵漂石系数按照1.2-1.4予以控制。
观察连续多环出渣总量，了解每斗出土量与推进油缸行程之间对应关系，将渣土的出土量与掘进的挖掘量相匹配，使掘进处于最佳状态。
5.2.7.6管片拼装
管片拼装由盾构司机、管片安装机操作工和拼装工等3个工种配合完成。
拼装前必须检查管片防水密封条清理情况，涂刷中性肥皂水，不允许拼装时夹杂砂砾等杂物。
在管片成环脱离盾尾后对管片连接螺栓进行二次紧固。
安装管片时避免损坏防水密封条，保证管片拼装质量，减少错台，保证其密封止水效果。
管片安装程序（图5.2.7-1）
5.2.8试掘进
在设备性能与隧道环境允许的一定区域，先选择多组不同的土压和渣土改良材料试掘进。
试掘进时保持掘进速度相对平稳，并逐步增加，根据地表监测结果及时调整土仓压力和渣土改良材料，并控制好掘进纠偏量，减少对土体的扰动，以充分掌握盾构纠偏的主要施工参数。
该区域长度不少于60米。
5.2.9参数调整
结合在富含大粒径漂石的卵漂石地层中的刀具磨损情况、磨损位置、同步注浆浆液配比、出渣方量、渣土改良材料注入量及注入时间等实际情况，总结出在该地层相对安全、稳定的盾构机各项参数，包括推力、刀盘转速、刀盘扭矩、螺旋机转速、土仓压力、注浆压力、注浆量等，及时调整，正常施工。
管片组装时或其他较长工序中断时，刀盘间隔30min试转。
管片防水密封条及衬垫粘贴
管片就位
缩回安装推进油缸
盾构掘进
掘进1环
管片吊机卸车、倒运管片
管片安装区的清理
管片安装与连接
推进缸顶紧就位管片
各工班长
安全工程师
各职能部门
安全施工领导小组
项目经理
监理单位
管片环脱离盾尾后的联接螺栓二次紧固
管片环成型真圆
施
工
技各兼职安全员
各专职安全员
管片选型、下井和运输组织
业主安全监察部门
安全监察部门
图5.2.7-1管片安装程序框图
5.2.10正常段掘进
在土压平衡模式下掘进，操作人员必须注意掌子面的压力、刀盘的扭矩（驱动压力）、土仓压力、顶部土压、同步注浆及油脂的压力，盾构推进压力、螺旋机转速、掘进方向等。
5.2.10.1刀盘扭矩控制
通过调整刀盘转速、推进压力及速度使刀盘扭矩不超过最大工作扭矩的80%。
5.2.10.2盾构土仓压力的控制
调整螺旋机的转速、出渣量、掘进速度、推力等措施。
5.2.10.3盾构推力控制
根据掘进速度、土压值、扭矩变化调整油缸推力。
5.2.10.4螺旋机控制
根据土压值、螺旋机扭矩、出土量调整螺旋转速、闸门开度。
5.2.10.5同步注浆控制
①浆液材料
采用普通硅酸盐水泥、粉煤灰、砂、膨润土和添加剂制拌单液浆，初凝时间不大于6h。
按照注浆压力低于土仓压力予以控制。
②注浆时机
在不同的地层中根据不同凝结时间的浆液及掘进速度来具体控制注浆介入时间，做到“掘进、注浆同步；不注浆、不掘进”，通过控制同步注浆压力和注浆量双重标准来确定注浆时间。
注浆量和注浆压力达到设定值后停止注浆，否则需补浆。
同步注浆速度与掘进速度匹配。
③效果检查
采用注浆压力和注浆量双指标控制标准，即当注浆压力达到设定值，注浆量达到设计值的85%以上时停止注浆。
脱出盾尾5环位置进行补充二次注浆。
5.2.10.6盾尾密封油脂压力和注脂量控制
由操作人员在主控面板上控制注脂泵来完成。
注脂的压力及油脂量根据开挖段的水压来调整。
依据开挖段水压值调整盾尾油脂的注入量，防止盾壳外泥水涌入设备内部。
5.2.10.7方向控制
掘进方向是通过分区油缸的伸长量及压力来调节，使盾构的掘进方向趋向于隧道的理论设计中心线。
5.2.10.8渣土改良原理及参数控制
①改良原理
向土仓内及刀盘面板前工作面分别注入制拌合格的渣土改良材料，改善渣土的流塑性。
②渣土改良评价指标
包括稠度、密度、黏度、稳定性、失水量等。
5.2.11辅助工序
5.2.11.1管道选择
根据盾构施工的特点，在隧道内布置“四管、四线、一走道”。
四管即冷却循环水管、排污管、通风管和渣土改良管；四线即10KV高压电缆、380V动力电缆、36V照明线、43Kg运输轨线；一走道即人行通道。
5.2.11.2轨道布置
隧道洞内铺设单线运输轨道，轨距900mm，轨枕布置间隔为1.2m，在始发掘进段铺设道岔。
配置2组运输列车，每编组由4辆渣土车、2辆管片车、1辆浆液车和1辆牵引机车组成。
5.2.11.3隧道内辅助管道布置
①隧道通风
①隧道配备2台轴流风机和拉链式软风管进行压入式通风。
②风管直径φ800，洞外采用铁皮风筒，入口段200m采用加强型软管。
②隧道给排水
①给水管道采用DN100镀锌钢管采用法兰连接，与盾构水箱相接。
在供水管中间增设管道增压泵。
为满足隧道清理用水等，每隔60m在水管上安装水阀，并连接水管以备清洗管片和冲刷运输掉渣等。
②排水管道采用DN100镀锌钢管采用法兰连接。
拼装区附近临时积水坑，在盾构机内部增设二台自吸式隔膜泵，出水管与原排水管连通。
③隧道照明
为满足长距离供电照明的需要，在隧道每50m左右设一低压配电箱。
参见【图5.2.11.3-1洞内管线布置示意图】。
图5.2.11.3-1洞内管线布置示意图
6材料与设备
6.1材料
6.1.1润滑材料
康达特HBW、美孚EP2、康达特盾尾油脂、美孚320齿轮油、美孚液压油；
性能指标：
盾尾密封油脂型号WR89；
6.1.2渣土改良材料
渣土改良材料一般由水、膨胀土、泡沫剂、制浆剂、聚合物、纤维素等组成。
6.1.3注浆材料
同步注浆采用单液浆，单液浆由水、砂、粉煤灰、水泥等在地面利用搅拌机制拌而成
6.2设备
6.2.1控制设备
控制系统种类分为PLC控制单元、动力控制单元、液压控制单元、GCS渣土改良控制单元、信号检测控制单元等。
6.2.2动力设备
干式变压器、VFD变频器、控制箱、主驱动电机、液压泵站动力单元等。
6.2.3液压设备
主供油单元、主推进液压系统、螺旋机液压系统、密封油液压系统，齿轮油液压系统、注浆系统动力单元。
7质量控制
7.1质量控制标准规范
盾构施工必须严格执行《地下工程防水技术规范》GB50108—2001、《地下防水工程质量验收规范》GB50208—2002、《地下铁道、轻轨交通工程测量规范》GB50308-1999、《地下铁道工程施工及验收规范》GB5029—1999、《地下铁道设计规范》GB50157—20033、《盾构法隧道施工与验收规范》GB50446-2008等国家及行业标准的有关规定。
7.2主要控制指标
7.2.1渣土改良浆液制备
渣土改良浆液质量标准表7.2-1
部位
内容
允许偏差
检测方法
主要性能范围
浆液站
稠度
±10s
泥浆稠度仪
30～120s
比重
±2g/cm3
泥浆比重计
1.0-2.3g/cm3
盾构储浆罐
稠度
±15s
泥浆稠度仪
60～220s
失水量
±5ml/30min
失水量测定仪
12～13ml/30min
7.2.2管片制作及拼装要求
管片制作和拼装质量标准表7.2-2
项目
内容
允许偏差
检测方法
备注
单片检验
管片宽度
±1mm
卡尺
管片弧、弦长
±1.0mm
样板塞尺
四周沿边管片厚度
+3、-1mm
钢尺
螺栓孔位
±1.0mm
钢尺卡尺
整环拼装检验
环缝间隙
≤2.0mm
塞尺
纵缝间隙
≤2.0mm
塞尺
成环后内径
±2.0mm
钢卷尺
三环整环（不加衬垫）
成环后外径
+6、-2mm
钢卷尺
三环整环（不加衬垫）
7.3主要控制要求及措施
7.3.1严格控制管片模具的精度，按照规定的精度要求定期对管片钢模进行检查和校正；
7.3.2拼装选取管片时要多方面考虑，选取管片时要本着“勤纠偏、小纠偏”的原则进行，以减小片拼装时的错台。
7.3.3严格按浆液配比拌制浆液，每个作业班做一组浆液试块，出浆时用网晒过滤，每盘浆液由稠度仪测定稠度，符合要求方能送至作业使用；
7.3.4随时观察注浆压力与过程是否正常，认真控制并详细记录，发现情况及时解决，根据洞内管片衬砌变形监测结果，及时进行信息反馈，修正主要参数设计和施工方法；
7.3.5注浆结束后，在一定压力下关闭管片注浆管口处旋阀或同步注浆的浆液分配系统，同时打开回路管停止注浆，并做好注浆孔的密封，保证不渗漏；
7.3.6管片在粘贴防水材料前的运输、堆放、翻身等作业中均不能损坏管片防水槽等关键部位，防水材料在管片粘贴后，在运输时不得损坏，发现问题及时修补才可下井进行拼装；
7.3.7粘贴防水材料必须严格按设计进行，如遇传力衬垫材料粘贴厚度超过设计要求时，防水密封垫的厚度也必须相应增加；
7.3.8管片拼装时必须保护防水不被破坏，并严防脱槽、扭曲和移位现象的发生，如发现损坏防水材料，确保管片接缝防水质量；
7.3.9在刀盘转动方向进行交替时，保留适当的时间间隔。
推进油缸油压的调整不宜过快、过大，从操作上避免造成管片受力状突变而损坏；
7.3.10当盾构施工与其他原因暂时施工时，对于使用遇水膨胀橡胶材料的防水密封垫，对新拼装环处的防水密封涂以缓膨胀；
7.
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