现浇空心楼盖专项施工方案.docx

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现浇空心楼盖专项施工方案

现浇砼空心楼盖施工方案

一、编制依据

本施工方案依据本工程的设计施工图、现浇砼空心楼盖结构技术规程和专业厂家的技术交底编制。

二、工程概况和施工条件

河南大学民生学院新校区建设项目艺术、实训楼工程位于开封市金明大道与东京大道交叉口西南角民生学院新校区院内。

该工程为多层公共建筑，地上五层，建筑总高度22.2m，建筑面积为25873.77m2。

本工程现浇空心楼盖设计在一层

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轴舞蹈室内，空心楼盖长26.4m，宽12m，厚400mm；空心楼盖长度方向中间设置有1100×600暗梁；内膜箱体采用端头为圆弧的GRC箱体，尺寸分别为850×850×250、850×600×250两种，箱体之间为150实心砼肋梁；

现场基础分部工程已完成，回填土施工至-0.85m（基础承台顶）处，所有工程施工机具、劳动力、原材料已按计划要求进场，现场测量工作已完成，具备下道工序的施工。

三、施工顺序

搭设模板支撑架→支设模板→弹暗肋梁和GRC箱体位置线→绑扎暗梁钢筋→绑扎板底钢筋和预埋管线→绑扎箱体四周肋梁钢筋→安放、固定CRC箱体→绑扎板面钢筋→加设固定箱体上浮钢筋→隐蔽工程验收→搭设施工运输通道→浇筑砼→砼养护→模板拆除

四、模板工程施工

1、模板设计

本工程空心楼盖采用A48×3.5钢管搭设满堂脚手架作为模板支撑架，模板搭设高度为5.1m；模板采用18mm厚木覆膜板，木龙骨采用50×100方木，间距200mm；钢管支撑架立杆间距为0.8m，步距为1.5m，底部10cm处加设扫地杆，剪刀撑按纵横方向每隔两排立杆间距搭设一道。

楼板支撑架立面简图

1）方木验算

已知50×100方木设计强度和弹性模量：

fm=13N/mm2,fv=1.6N/mm2,

E=9.5×103N/mm2。

木龙骨荷载为：

（方木的重力密度设为4KN/mm2）

模板自重：

4×（0.05×0.1＋0.2×0.018）×1.2=0.04KN/m

砼自重：

1.2×0.2×0.4×24=2.3KN/m

钢筋自重：

1.5×0.2×0.4×1.2=0.144KN/m

施工活载：

2.5×0.2×1.4=0.7KN/m

合计：

q1=3.184KN/m

乘以折减系数0.9，q=q1×0.9=2.7×0.9=2.87KN/m

按二等跨连续梁计算,简图如下：

则，弯矩M=0.125ql2=0.125×2.87×0.82=0.23KN·m

σ=M/W=（6×0.23×106）/（100×502）=5.52N/mm2＜fm=13N/mm2

剪力V=0.625ql=0.625×2.87×0.8=1.44KN

τ=3V/2bh=（3×1.44×103）/（2×100×50）=0.432N/mm2＜fv=1.6N/mm2

挠度q=（0.04＋2.3＋0.144）×0.8=1.99KN/m

ω=0.521ql4/100EI=（0.521×1.99×8004）/（9500×100×504）=0.377mm

＜[ω]=l/400=800/400=2mm

故木龙骨设置满足要求。

2）钢管横杆验算

已知钢管：

fm=215N/mm2,E=206×103N/mm2，I=12.19×104mm4，

W=5.08×103mm3。

钢管横杆荷载为：

模板自重：

[4×（0.05×0.1×17/3.184＋0.018×0.8）×0.8＋0.385]×1.2=0.68KN/m

砼自重：

[（3.6×0.4－0.8×0.4）×0.8×24＋0.09×12]/3.184×1.2=5.3KN/m

钢筋自重：

[1.5×0.8×0.4＋1.1×（3.184×0.4－0.8×0.4）]×1.2=1.8KN/m

施工活载：

2.5×0.8×1.4=2.8KN/m

合计：

q=10.58KN/m

按三等跨连续梁计算，简图如下：

则，弯矩M=0.1ql2=0.1×10.58×0.82=0.68KN·m

σ=M/W=（0.68×106）/（5.08×103）=133.86N/mm2＜fm=215N/mm2

挠度ω=0.677ql4/100EI=（0.677×10.58×8004）/（2.06×12.19×1011）=1.168mm

＜[ω]=l/400=800/400=2mm

故钢管横杆设置满足要求。

3）钢管立杆验算

N=（0.68＋5.3＋1.8＋2.8）×0.8=8.464KN＜[N]=11.6KN（满足要求）

其中，立杆施工活载为：

1×0.8×1.4=1.12KN/m

4）空心楼盖中部1100×600梁模板支撑设计

模板支架搭设高度为5.1米，基本尺寸为：

梁截面取最大截面尺寸梁B×D=350mm×1000mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）L=0.5米，立杆的步距h=1.50米。

梁模板支撑架立面简图

A、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25×1.1×0.6=16.5kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.35×1.1×（2×0.6+1.1）/1.1=0.805kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2+1）×1.1×1.1=3.63kN

均布荷载q=1.2×16.5+1.2×0.805=20.766kN/m

集中荷载P=1.4×3.63=5.082kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=110×1.50×1.50/6=37.5cm3；

I=110×1.50×1.50×1.50/12=28.125cm4；

计算简图

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.02KN

N2=3.65KN

N3=3.65KN

N4=1.02KN

最大弯矩M=0.1kN.m

最大变形V=0mm

2、抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值

f=0.1×1000×1000/（1000×37.5）=2.6N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15N/mm2；

由于面板的抗弯强度f<[f],所以满足要求!

面板的最大挠度小于133/250,满足要求!

B、梁底支撑木方的计算

（一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.65/1.1=3.3kN/m

最大弯矩M=0.1×3.3×1.1×1.1=0.4kN.m

最大剪力Q=0.6×1.1×3.3=2.178kN

最大支座力N=1.1×1.1×3.3=3.993kN

木方的截面力学参数为

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×102/6=83.33cm3；

I=5×103/12=416.67cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度

f=0.4×106/（83.33×1000）=4.8N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13N/mm2,满足要求。

C、梁底支撑钢管计算

（一）梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=-0.16kN.m

最大变形vmax=1.78mm

最大支座力Qmax=2.979kN

抗弯计算强度f=-0.16×1000000/5080=-31.49N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

支撑钢管的最大挠度小于500/150与10mm,满足要求。

（二）梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.11kN.m

最大变形vmax=0.59mm

最大支座力Qmax=5.68kN

抗弯计算强度f=0.11×1000000/5080=21.65N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm,满足要求。

D、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=5.68kN

单扣件抗滑承载力满足要求。

E、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=5.68kN（已经包括组合系数1.4）

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×5.1=0.79kN

N=5.68+0.79=6.47kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i=197查表得：

0.186；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.581.58

A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.894.89

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.085.08

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由以下公式计算

（1）、l0=k1uh=1.185×1.75×1.50＝3.111m＝3111mm

（2）、l0=h+2a

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75

经计算得:

（1）>

（2），本项计算以

（1）为准：

=82.05N/mm2。

立杆的稳定性计算

<[f],满足要求。

模板承重架应尽量利用柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

（二）模板安装

1、支模顺序

清理、平整场地→铺设木垫板→搭设钢管立杆→搭设纵横向横杆→加设扫地杆→铺梁板模板→加设剪刀撑→检查验收

2、立杆不得采用搭接钢管，间距不得超过0.8m，并应设置扫地杆。

立杆搭设完成后，根据楼板厚度和模板厚度、龙骨高度、起拱高度等，用水准仪抄出基准线，再带线在立杆上画出大横杆位置。

本空心楼盖中心线处最大起拱高度为250mm。

搭设杆件的扣件一定要拧紧，其中承重梁位置处应加双扣。

3、模板安装完成后，清除干净板面上杂物和木屑，方可进行下道工序施工。

（三）弹线

模板工序完成后，应在模板上根据轴线位置弹出肋梁中心线，再按空心箱体图复合位置线是否正确。

五、钢筋安装工程施工

（一）钢筋加工

1、GRC空心楼盖钢筋下料前应认真按施工图纸进行放样，并将放样单交项目部进行审核。

项目部应至少安排两人进行审核，在确认放样无误后方可批量下料。

2、根据已批准的下料单，在钢筋加工场地进行回直、下料，钢筋严格按《钢筋加工施工工艺标准》的要求进行加工，其中肋梁钢筋可采用搭接连接。

已加工成型的成品钢筋应进行标识，不同品种规格的钢筋应分别堆放。

（二）钢筋绑扎

1、本工程肋梁截面为150×400mm；在钢筋绑扎时应先进行板底钢筋绑扎，在绑扎时注意先施工短向受力钢筋，暗肋钢筋同时施工，然后进行长向受力钢筋施工。

在进行GRC箱体安装之前要先进行板底钢筋验收，合格后进行GRC箱体安装。

2、箱体安装完毕后，为防止箱体偏移，在箱体中间与四角安装拉结钢筋进行固定，保证箱体位置准确，横平竖直。

（三）GRC箱体安装

CRC空心箱体安装图

六、注意事项

1、根据设计要求，GRC空心箱体生产应由专业厂家生产，在定制箱体过程中对生产厂家的资质、生产规模等进行全面评估。

2、在预制加工过程中派专人负责监督，对成型的箱体材料从外观质量、尺寸偏差等方面进行质量验收，对破损严重的材料予以退回。

3、内模应注意加强固定措施，防止在运输过程中发生损坏现象；堆放及装卸过程中应小心轻放，严禁甩扔。

4、施工过程中，内模必须保证免受撞击和挤压，对板面钢筋安装之前损坏的内模，应予以更换；对板面钢筋安装之后损坏的内模，用白水泥进行修补封堵。

5、施工中为防止钢筋位移，除测量放线定位控制外，在纵横方向梁板钢筋交叉点，梁钢筋调整合格后，将梁板的上下层钢筋交叉点绑扎牢固。

为保证砼振捣时梁底筋位置。

6、为保证上、下两层各75mm厚度，在上层网片与箱体间垫2cm厚砼垫块,下层网片与箱体之间加A20短钢筋，将箱体托起。

同时可起到防止内模上浮，造成空心楼盖尺寸偏差。

7、浇筑砼时，防止振捣棒长时间碰撞预制箱体板，选用小功率振捣棒。

浇筑时以梁下料为主、箱体预留孔为辅，振捣梁内时，通过预留孔观察砼流动位置，待砼基本流满、箱底气泡基本排空，达到再浇筑梁内砼，最后浇筑上层板砼，同时向预留孔内灌入砼，振捣棒插入到板底一次振捣完成。

8、砼浇筑过程中，安排专人负责预制薄壁箱体的成品保护检查，对振捣工进行专项技术交底，保证箱体、钢筋的设计位置。

七、需要注意的安全问题

1、空心楼盖层高高于2m，施工时根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，临边搭设拦腰杆。

2、模板拼装前搭设牢固的操作平台或脚手架，工人操作时系安全带。

3、振捣砼时，不得振动钢筋、内模，以免钢筋、位移，内模损坏和变形。