钢砼组合箱梁桥面板施工方案丹平快速二标.docx
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钢砼组合箱梁桥面板施工方案丹平快速二标
深圳市罗湖建筑安装工程有限公司
深圳市丹平快速路一期工程
东湖立交钢-砼组合箱梁
现浇桥面板施工方案
编制：
复核：
审批：
深圳市罗湖建筑安装工程有限公司
深圳市丹平快速路一期工程第2合同段项目经理部
二0一四年三月二十日
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深圳市罗湖建筑安装工程有限公司
一、编制依据：
1）.北京市市政工程设计研究总院《深圳市丹平快速路一期工程》（第
二合同段钢箱梁桥梁部分施工图设计）。
2）.我公司的技术、机械设备装备情况。
3）.国家和行业现行施工规范及验收规范、技术规程、标准以及深圳
市相应验收规范、技术规程和标准。
二、工程概况：
深圳市丹平快速路一期工程位于深圳市罗湖区，本工程采用地下
道路形式，路线大致为东西走向，西起爱国路立交，穿越东湖公园，
位于深圳水库南侧，以隧道形式与东部过境高速近期实施段相接。
第二合同段东湖立交项目包含A匝道（A0#墩～A3#墩）、B匝道（B4#
墩～B5#墩）、C匝道（C10#墩～C14#墩，C14#墩～C16#墩）共4联钢-
混组合连续梁。
其中：
①A匝道（A0#～A4#墩）主梁采用钢-混组合箱梁，梁高1.6m，其
中预制高度1.25m，现浇桥面板厚度0.28～0.35m。
桥梁中线处
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分孔为35+35+35=105m。
横向为单箱双室断面，箱室全宽9.50m，
底板宽5.50m，外悬臂2.00m。
钢箱底板水平，腹板高度不同，
桥面横坡由腹板高度变化形成。
共分5个制作段工厂预制，现
场在各制作段接口处设临时墩，钢箱制作段现场吊装就位，高
强螺栓栓接。
②B匝道（B4#～B5#墩）主梁采用钢-混组合箱梁。
梁高1.8m，其
中预制高度1.45m，现浇桥面板厚度0.28～0.35m。
桥梁中心线
处分孔为一孔简支40m。
横向为单项双室断面，箱室全宽10.00m，
底板宽6.00m，外悬臂2.00m。
钢箱底板水平，腹板高度不同，
桥面横坡由腹板高度变化形成。
共分3个制作段工厂预制，现
场在各制作段接口处设临时墩，钢箱制作段现场吊装就位，高
强螺栓栓接。
③C匝道（C10#～C14#墩，C14#～C16#墩）主梁采用钢-混组合箱
梁梁高1.8m，其中预制高度1.45m，现浇桥面板厚度0.28～
0.35m。
C10#～C14#墩桥梁中心线处分孔为
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27+37.85+28.15+34.5=127.5m,C14#～C16#墩桥梁中心线处分
孔为29.89+39=68.89m.两联主梁横向均为单箱双室断面，箱室
全宽9.50m，底板宽5.50m，外悬臂2.00m。
钢箱底板水平，腹
板高度不同，桥面横坡由腹板高度变化形成。
共分9个制作段
工厂预制，现场在各制作段接口处设临时墩，钢箱制作段现场
吊装就位，高强螺栓栓接。
除B匝道（B4#～B5#墩）为单跨简支梁，桥面板未设纵向预
应力外，其余各联钢-混组合箱梁均在现浇桥面板内施加纵向
预应力，预应力钢绞线规格采用12×Φ
S15.20，抗拉标准强
度fPK=1860Mpa，松弛率为2.5%的高强低松弛钢绞线。
张拉
控制应力采用σk=0.70fpk=1302Mpa,一束张拉力为2187.4KN，
两端张拉，张拉锚具采用夹片式15-12型锚具，成孔材料为内
径90mm塑料波纹管，孔道注浆采用OVM真空灌浆系统。
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三、工程数量：
本合同段钢-砼组合箱梁桥面板工程数量如下：
材料钢筋钢绞线
C50无收缩混
备注
桥梁（Φ
凝土（m3）（kg）
S15.2）
A1联3555556216268
B2联14721502/单跨简支梁
C5联48312947115090
C6联2516088212229
合计123626741743587
四、施工进度计划及人员机具安排：
1.施工进度计划：
根据总体进度计划及现场情况，各联钢-混组合箱梁进度计划如
下：
①A匝道第一联：
计划2014年7月14日开工，2014年8月18日完工；
②C匝道第五联：
计划2014年8月20日开工，2014年9月23日完工；
③C匝道第六联：
计划2015年3月21日开工，2015年4月23日完工；
④B匝道第二联：
计划2015年4月25日开工，2015年5月19日完工。
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详见《进度计划横道图》
2.人员机具安排：
钢-砼组合箱梁桥面板施工人员机具安排
名称单位数量备注
1.模板工人10
2.钢筋工人10
3.混凝土工人6
4.张拉工人8
5.电焊工人2
6.25吨汽车吊台1
7.三角支架个258按照最长一联配备
8.中支架钢管根1032Φ48mm，高度120cm
216009.胶合板（厚1.2cm）m
10.10*10*300cm方木根516横向
11.10*10*250cm方木根950纵向
12.Φ50型振捣器台4备用2台
13.平板振动器台1
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五、现浇桥面板施工方案：
（一）施工工艺流程：
1.搭设临时墩支架，按设计预拱度要求在临时墩处设置临时支点；
2.吊装钢梁就位，按设计预拱度调整高程；
3.联接高强螺栓，将多跨简支钢梁形成多跨连续钢梁；并浇筑横
梁混凝土达到100%强度。
4.安装悬臂支架及模板，绑扎桥面板钢筋，安装预应力管道及锚
垫板，浇筑桥面板混凝土，
5.待桥面板混凝土达到设计强度后，先对称张拉横向预应力钢束。
然后，对称张拉通长桥面板钢束，孔道灌浆；最后，对称交替
张拉墩顶桥面板钢束，孔道灌浆。
6.拆除临时墩支架。
7.桥面铺装、防撞墙等施工。
（二）桥面板施工悬臂支架及模板
1.支架：
钢梁箱体内顶板现浇支架采用Φ48mm钢管立杆，纵横
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枋采用10×10cm方木，支架高度通过可调顶托调整。
桥面板
悬臂宽度为1.88m，根据现场情况，拟采用三角支架悬浇。
2.模板：
桥面板底模采用厚度12mm的优质进口胶合板，为保证桥面板砼外
观质量，胶合板表面必须平整光滑，质地密实。
模板安装过程中，应
注意以下事项：
a.模板安装必须平整、线型順适，几何尺寸、高程应符合设计
及规范要求；
b.桥面板底模安装时必须在纵横向拉线，以保证拆模后倒角线型
流畅、美观；
c.为防止漏浆，在钢梁翼板与模板相交处及倒角处填塞高弹性海
绵条以防漏浆，底模倒角处采用双面胶密封处理；
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d.模板分段制作、分段铺装成型，在伸缩缝处设置与伸缩缝等宽
的泡沫板塞严，以保证伸缩缝安装宽度。
（三）钢筋加工与安装：
底模安装完成，并经检验合格后，可进行桥面板钢筋安装、绑扎，
桥面板钢筋加工、制作及安装应严格按照以下要求进行：
a.钢筋必须采用入围厂家的产品，钢筋进场后，按照规范要求
的频率进行抽检，各项技术指标合格后，方可使用；
b.钢筋加工、制作及安装必须严格按照设计及规范要求，并注
意以下事项：
①钢筋的规格、型号、位置、尺寸及间距应符合设计及规范
要求；
②钢筋焊接质量符合规范要求，试验人员按照规范要求频率
对钢筋焊接接头进行抽样检验，合格后，方可进行下道工
序施工，钢筋接头应满足规范要求，同一截面内接头数量
不得超过设计及规范要求；
③钢筋焊接及绑扎长度应符合规范要求；
④钢筋保护层采用定型塑料垫块；
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⑤预先确定进人孔位置、数量及加固方法，伸缩缝、防撞栏、
泄水孔、通气孔等设施的预埋件位置设置准确、无遗漏。
（四）预应力管道及锚垫板安装
①按照设计坐标安装预应力管道，每50cm设定位钢筋，
以保证管道位置准确，防止混凝土浇筑过程中管道上
浮，管道安装应做到线型順适，避免出现突然转折，
管道连接应密封完好，防止漏浆。
②按照设计位置安装锚垫板及螺旋筋，锚垫板安装时应
与钢束保持垂直并定位牢固。
（五）混凝土浇筑：
桥面板混凝土采用无收缩混凝土，设计强度等级为C50，混凝
土采用搅拌站集中拌合，罐车运输，混凝土输送泵车泵送入模，
混凝土浇筑方法及注意事项如下：
1.混凝土要求：
设计要求，桥面板混凝土采用掺膨胀剂的补偿收缩混凝土，
混凝土标号为C50，要求混凝土水中14d限制膨胀率大于
0.015%。
2.混凝土浇筑：
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混凝土浇筑前，对模板、进行一次检查，保证底模表面
平整、接缝严密，并对模板进行仔细清理，清除模板內杂
物后用清水冲洗。
浇筑前，由测量人员测出桥面板顶面高
程，并做好标记，保证桥面板标高和厚度符合设计及规范
要求。
桥面板混凝土浇筑全段整幅一次浇筑，混凝土浇筑时采
用纵横向分段的浇筑顺序，循序渐进一次完成。
混凝土采用50型振动棒振捣，振捣时间要认真控制，既
不漏振也不能过振，每一处振完后，边振捣边慢慢提出振
动棒。
振捣应使每处混凝土达到密实，混凝土密实的标志
是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆，
混凝土浇筑应不间断连续进行。
3.桥面板混凝土浇筑关键注意事项：
①严格控制桥面板混凝土厚度，不得出现负偏差，确保桥
面板最小厚度满足设计及规范要求，混凝土桥面板应将
钢箱梁翼板底部以上部分全部包裹。
②在混凝土浇筑过程中，随时检查混凝土坍落度等各项技
术指标，出现异常要及时调整。
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③在混凝土浇筑过程中，要注意保护钢箱梁，不得在钢箱
梁上焊接任何东西，不得以任何硬物碰撞钢梁表面，注
意防止砼或砂浆污染钢梁表面，否则，要立即用水冲洗
干净。
（六）钢箱梁预应力施工：
①桥面板混凝土达到设计强度并模板支架后，进行预
应力施工，预应力张拉按照先长束后短束的顺序，
对称张拉墩顶预应力。
预应力施工应严格按照《公
路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行。
②预应力张拉完成后，及时进行孔道压浆，孔道压浆
为M40水泥浆，并采用真空灌浆工艺。
六、安全事项及防护措施：
桥面板施工涉及高空作业、起重作业、临时用电等诸多不
安全因素，所有参与施工人员必须严格遵守劳动纪律和各项安
全操作规程，严禁出现“三违”情况，在施工过程中还要注意
以下安全事项：
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1.所有参与桥面板施工的人员必须正确穿戴安全防护用品
（安全帽、安全带等），并严格遵守高空作业、起重作业、
临时用电等各项安全操作规程。
2.桥面板施工必须设置完善的临时防护，临边要设置安全网，
防止施工过程中出现坠物伤人。
3.上层作业面不得向下层抛投物品和坠物，起吊、放置工具
必须栓挂牢固，严防坠落。
七、边支架受力计算
1、外力计算
受力简图：
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各项荷载参数：
模板及支架自重G2=2.0KPa
3钢筋砼自重G1=25KN/m
人负及机具荷载G3=1.5KPa
砼振捣荷载：
垂直G4v=2.0KPa
支架间距1.0m。
（1）F1荷载组合
G1=[0.2+（0.2+0.332）/2]/2×（0.848-0.85/2）×1×25=2.46KN
G2=（0.848-0.85/2）×1×2=0.85KN
G3=（0.848-0.85/2）×1×1.5=0.63KN
G4v=（0.848-0.85/2）×1×2=0.85KN
F1=1.2（G1+G2）+1.4（G3+G4）v=6.04KN↓
（2）F2荷载组合
G1=0.332×0.85×1×25=7.06KN
G2=0.85×1×2=1.7KN
G3=0.85×1×1.5=1.28KN
G4D=0.85×1×2=1.7KN
F2=1.2（G1+G2）+1.4（G3+G4）v=14.68KN↓
（3）F3荷载组合
G1=（0.45+0.4）/2×（0.76-0.85/2）×1×25=3.56KN
G2=（0.76-0.85/2）×1×2=0.67KN
G3=（0.76-0.85/2）×1×1.5=0.5KN
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G4v=（0.76-0.85/2）×1×2=0.67KN
F3=1.2（G1+G2）+1.4（G3+G4）v=6.71KN↓
2、内力计算（H为水平分力，V为垂直分力，N为轴间力）
（1）由C点合力为0，得
H
CB+HCD=0
VCD+F1=0
则
VCD=-F1=-（-6.04）=6.04KN↑（矢力方向为上，以下类推）
N
CD=VCD/COS590=11.73KN↗（矢力方向为第Ⅰ象限）
0=11.73KN↗（矢力方向为第Ⅰ象限）
H
CD=NCD·SIN590=10.05KN→（矢力方向为右，一下类推）
0=10.05KN→（矢力方向为右，一下类推）
NCB=HCB=-HCD=-10.05KN←
（2）由B点合力为0，得
HBA+HBC=0
V
BD+F2=0
则
NBD=VBD=-F2=-（-14.68）=14.68KN↑
NBA=HBA=-HBC=-（-HBC）=-10.05←
（3）由D点合力为0，得
H
DA+HDE+HDC=0
V
DA+VDE+VDC+VDB=0
其中
HDC=-HCD=-10.05KN←
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VDC=-VCD=-6.04KN↓
VDB=-VBD=-14.68KN↓
HDA+HDE-10.05=0HDA+HDE=10.05①
则VDA+VDE-6.04-14.68=0即VDA+VDE=20.72②
由受力简图可知
HDA<0HDA>0
aNDA矢力方向有两种可能，即第Ⅱ象限或第Ⅳ象限，
即VDA>0或HDE>0
V
DA<0HDE<0
bNDE矢力方向有两种可能，即第Ⅰ象限或第Ⅲ象限，
即VDE>0或VDE<0
则有两种假设
<1>假设HDA<0，VDA>0
结合受力分析图，则
H
DA=-NDA·SIN53.7
0<0③
V
DA=NDA·COS53.70>0④
0>0④
结合式①，则
HDE>0，VDE>0则
HDE=NDE·SIN590>0⑤
V
DE=NDE·COS590>0⑥
0>0⑥
带入式①②，得
-NDA·SIN53.7
0+N0=10.05
DE·SIN590+N0=10.05
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N
DA·COS53.7DE·COS590+N0=20.72
0+N0=20.72
解得
NDA=13.6KN↖
NDE=24.6KN↗
则HAD=-NDA·SIN53.7
0=-10.96KN←<0[符合假设条件中③]
V
DA=NDA·COS53.70=8.05KN↑>0[符合假设条件中④]
0=8.05KN↑>0[符合假设条件中④]
H
DE=NDE·SIN590=21.09KN→>0[符合假设条件中⑤]
0=21.09KN→>0[符合假设条件中⑤]
V
DE=NDE·COS590=12.67KN↑>0[符合假设条件中⑥]
0=12.67KN↑>0[符合假设条件中⑥]
所以，此解成立。
<2>假设HDA>0,则VDA<0
结合受力分析，则
H
DA=NDA·SIN53.70>0⑦
0>0⑦
V
DA=-NDA·COS53.70<0⑧
0<0⑧
结合式②，则V
DE>0，HDE>0
则HDE=NDE·SIN590>0⑨
V
DE=NDE·COS590>0⑩
0>0⑩
带入式①②，得
NDA·SIN53.7
0+N0=10.05
DE·SIN590+N0=10.05
-N
DA·COS53.7DE·COS590+N0=20.72
0+N0=20.72
解得：
NDA=-13.6KN
NDE=24.6KN
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则HDA=NDA·SIN53.70=-10.96KN←<0[不符合假设条件⑦]
VDA=-NDA·COS53.70=8.05KN↑>0[不符合假设条件中⑧]
H
DE=NDE·SIN590=21.09KN↑>0[符合假设条件中⑨]
0=21.09KN↑>0[符合假设条件中⑨]
V
DE=NDE·COS590=12.67KN↑>0[符合假设条件中⑩]
0=12.67KN↑>0[符合假设条件中⑩]
所以此解不成立，故，取假设<1>的解为正解，即
HAD=-10.96KN←
VDA=8.05KN↑
HDE=21.09KN←
VDE=12.67KN↑
NDA=13.6KN↖
NDE=24.6KN↗
（4）由E点合力为0，得
H
ED+F4=0
V
ED+VEA=0
则F4=-HED=-（-HDE）=21.09KN→
NEA=VEA=-VED=-（-VDE）=12.67KN↑
（5）由支架合力为0，得
F4+F5=0
则F5=-F4=-21.09KN←
（6）最大弯矩、最大剪力计算
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Mmax=AM=F4×1=21.09KN·m
Qmax=F4=21.09KN。
3、受力验算
CD、DE、EA为Ф60（δ=5）钢管
AB、BC、AD、BD为Ф48（δ=3.5）钢管
（1）Ф60（δ=5）钢管验算
Nmax=NDE=24.6KN=24600N（受压杆）
I=3.14/64×[D4-（D-2δ）
4-（D-2δ）
4]=329209mm4
S=3.14/4×[D2-（D-2δ）2]=864mm2
R=I/S=19.5mm
L=0.85/SIN59
0=0.992m=992mm
λ=L/R=51
查表得φ=0.849
σ=NDE/（φs）=24600/（0.849×864）=33.5MPa<[σ]=215MPa
验算合格
（2）Ф48（δ=3.5）,钢管验算。
Nmax=NBD=14.68KN=14680N
I=3.14/64×[D4-（D-2δ）
4-（D-2δ）
4]=121805mm
4
S=3.14/4×[D2-（D-2δ）
2-（D-2δ）
2]=489mm
2
R=I/S=15.8mm
L=0.85ctg53.7
0=0.624m=624mm
λ=L/R=624/15.8=39
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查表得φ=0.889
σ=NBD/（φs）=14680/（0.889×489）=33.8MPa<[σ]=215MPa
验算合格
（3）AO验算
节点A处用2根Ф60（δ=5）钢管，并用2块400×120×12mm
的钢板连接
W
管=πD3（1-d
3（1-d
4/D4）/32×2=81874mm3
W
板=bh2/6×2=12×1202/6×2=57600mm3
2/6×2=12×1202/6×2=57600mm3
σ=MA/1.15（W
管+W板）=21.09×106/1.15/（81874+57600）
6/1.15/（81874+57600）
=131.5MPa<[σ]=215MPa
验算合格
（4）拉杆验算
拉杆受拉力N=F6=F1+F2+F3=27.43KN
受剪力Q=21.09KN
2
所需最小截面积Smin=N/δ=27430/170=161mm
选用拉杆直径为Ф22mm，S=380mm
2>Smin
拉杆受剪应力V=Q/s=21090/380=55.5MPa<[σ]=200MPa
验算合格
八、荷载试验
1、三角悬挑支架：
水平杆、斜杆、腹杆用φ48钢管；下悬主斜
杆、主立杆用φ60钢管。
三角悬挑支架间距1.0m。
顶部使用φ22螺
栓与钢梁翼板（钢梁纵向顶部翼板上距边10cm钻φ24孔）连接，螺
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栓帽向下，用两个螺帽扭紧。
三角悬挑下部使用钢管底托支撑在钢梁
腹板上，并顶紧支架，横杆顶面端点比内水平高2cm，竖杆应垂直于
箱梁腹板。
两三角支架间在上横杆及立杆两处用φ48钢管扣件做纵
向连接，防止三角支架左右摆动。
2、三角悬挑支架根据计算及施工经验满足设计要求，但考虑支
架在加工过程中的焊接质量及各种不利因素，要求随机抽查2.1m支
架2榀做荷载试验。
3、在两榀三角支架上进行计算荷载的1.2倍做试验；两榀支架
堆载重量为：
2.743t×1.2×2=6.583t。
4、为保证三角支架试验与计算受力相符，荷载试验采用在每支
点用1φ10钢丝绳悬吊下来，距地面1.0m位置搭设1×3.0m钢管平
台；在吊点下设120槽钢横梁，在槽钢横梁上设4根10×10cm纵向
方木，利用方木挠度来调节吊点钢丝绳长度，在方木上置砂袋，在砂
袋上布置4根10×10cm方木横向方木
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