湖工数控车床改造含开题报告毕业设计论文.docx
《湖工数控车床改造含开题报告毕业设计论文.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《湖工数控车床改造含开题报告毕业设计论文.docx（27页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
湖工数控车床改造含开题报告毕业设计论文
（此文档为word格式，下载后您可任意编辑修改！
）
优秀论文审核通过
未经允许切勿外传
毕业设计（论文）
题目经济型数控车床设计
姓名
学号
所在学院
专业班级
指导教师
日期年月日
毕业设计（论文）任务书
学院
指导教师
职称
学生姓名
专业班级
学号
设计题目
经济型数控车床设计
设
计
内
容
目
标
和
要
求
（设计内容目标和要求、设计进度等）
设计内容：
（1）普通车床的改造成经济型数控机床总体设计方案,
（2）经济型数控机床进给伺服系统机械部分计算及校核，
（3）脉冲当量的选择，
（4）切削刀的计算，
（5）滚珠丝扣螺母的设计计算及造型，
（6）进给伺服系统的传动计算，
（7）步进电动机的造型。
设计要求：
（1）绘制相关机构原理图，
（2）两张A0图纸,
（3）计说明书一份。
指导教师签名：
年月日
毕业设计（论文）学生开题报告
课题名称
Φ320mm（工件最大回转直径）经济型数控车床改造设计
课题来源
课题类型
1
指导教师
学生姓名
学号
专业班级
本课题的研究现状、研究及目的
一、研究现状
从上世纪80年代起，机床制造业的发展虽有起伏，但对数控技术和数控机床一直给予较大的关注。
经过“九五”数控车床和加工中心（包括数控铣床）的产业化生产基地的形成，所生产的中档普及型数控机床的功能、性能和可靠性方面已具有较强的市场竞争力。
但在中、高档数控机床方面，与国外一些先进产品相比，仍存在较大差距，这是由于欧美日等先进工业国家于80年代先后完成了数控机床产业进程，其中一些著名机床公司致力于科技创新和新产品的研发，引导着数控机床技术发展，相比之下，我国大部分数近代机床产品在技术处于跟踪阶段
二、研究目的
我国是生产和使用机床最多的国家之一，但现有机床大多数服役年龄较长，设备陈旧落后。
由于数控机床具有自动化程度高加工精度高，质量稳定，便于生产管理现代化等特点，数控机床的应用越老越普及，也是制造业现代化的必然趋势，如果全部淘汰旧机床而采用新的数控机床不仅所需资金太大，而且会造成原有设备的限制和浪费
我国的再造技术起步较晚，迫切需要大力发展，即能充分利用原有的旧设备资源，减少浪费又能够以较小的代价获得性能先进的设备，满足现代化生产的要求
三、研究的意义
由于运用普通机床加工出来的产品大多存在着质量差、品种少、档次低、成本大、供货期长等原因，所以普通机床的数控化改造具有相当的意义
首先，提高了生产的效率。
原普通机床经数控化改造后就可以实现加工自动化，工作效率可比普通机床提高近五倍；其次，性能更稳定安全可靠。
因为经改造的数控机床的各基础件经过长期工作，几乎不会产生因力变形而影响精度；再次，可以为生产厂家节约资金。
普通机床的数控化改造和购买新的数控机床相比一班可以节省一半以上的费用，从大型的和特殊的设备上更能看出；最后，对于复杂的零件而言难度越高功效提高的越多。
且可不用或少用工装，不但节约费用还可以缩短生产的准备时间
数控机床题目（由指导老师指定其中之一，要求本小组各人的题目及参数不同）
1.Φ320mm（工件最大回转直径）经济型数控车床设计
2.Φ500mm（工件最大回转直径）经济型数控车床设计
3.Φ630mm（工件最大回转直径）经济型数控车床设计
4.800x200（工作台工作面积长x宽mm）经济型数控铣床x-y工作台设计
5.1250x320（工作台工作面积长x宽mm）经济型数控铣床x-y工作台设计
6.1600x400（工作台工作面积长x宽mm）经济型数控铣床x-y工作台设计
2
本课题的研究内容
1、总体方案设计
（1）纵、横方向系统运动方式和伺服系统确定
（2）纵、横方向机械传动系统的确定。
2、进给伺服系统机械部分设计
（1）纵、横方向进给传动系统的轴向负载计算
（2）纵、横方向导轨的设计与选型，滚珠丝杠螺母副的选型与计算
（3）纵、横方向进给传动系统的刚度计算进给传动系统的误差分析
（4）纵、横方向驱动电动机的选型与计算
（5）纵、横方向能给传动系统的动态特性分析，驱动电动机与滚珠丝杠的连接
（6）设计绘制进给伺服系统纵、横方向的机械装配图
本课题研究的进度安排
1、开题报告
2、进给传动负载计算
3、传动系统设计选型
4、传动系统计算
5、传动系统设计选型
6、系统计算
7、绘制进给装配图
8、设计说明书
9、答辩
本课题实施方案
1、根据各书本资料公式计算出该选用的各零部件，如步进电机、丝杠螺母等型号。
2、进给箱部分：
全部折除，然后安装纵向的步进电动机.将计算好的齿轮减速箱与步进电机连和滚珠丝杠连接。
滚珠丝杠的另一端支承座安装在车尾座端原来装
轴承做的部位。
开题报告
（2）
3、溜板箱部分：
全部拆除，在原处安装滚珠丝杠的螺母座，丝杠螺母固定在其上。
4、横溜板部分：
将原来横溜板中的滚珠丝杠、螺母拆除，在该处安装横向进给滚珠丝杠螺母副，横向进给步进电动机与齿轮减速箱总成安装在横溜板后部并与滚珠丝杠相连。
5、刀架部分：
拆除原刀架，在该处安装自动回转四方刀架总成。
已查阅的主要参考文献
（1）《机床设计手册》编写组.机床设计手册（第三册）【M】.北京：
机械工业出版社，1986.
（2）范超毅、赵天婵、吴斌方主编.数控技术课程设计【M】.武汉：
华中科技大学出版社2007.
（3）坂本正文.步进电动机应用技术【M】.北京：
科学出版社，2010.
（4）李福生.实用数控机床技术手册【M】.北京：
北京出版社，1993.
（5）廉元国，张永洪.加工中心设计与应用【M】.北京：
机械工业出版社，1995.
（6）廖效果.数控技术【M】.武汉：
湖北可学技术出版社，2000.
（7）吴振彪.机电综合设计基础【M】.北京：
中国人民大学出版社，2000.
（8）郑堤，唐可洪.机电一体化设计基础【M】.北京：
机械工业出版社，2002.
（9）王爱玲.现代数控机床【M】.北京：
国防工业出版社，2003.
指导教师意见
指导教师签名：
年月日
第一章普通车床改造成经济型数控车床总体设计方案拟定
第一节总体方案的设计内容
一系统运动方式的确定
二伺服系统的选择
三执行机构传动方式的确定
四计算机的选择
第二节总体方案设计的应用举例
一设计任务
二总体方案确定
三机械传动方式
第二章经济型数控机床进给伺服系统机械部分设计
第一节脉冲当量的选择
第二节计算切削力
第三节滚珠丝杠螺母副的设计，计算及选型
第四节步进电机的计算及选型
第三章微机控制系统的设计
第一节设计内容
第二节设计步骤
第三节主控制器的选择
第四节存储器扩展电路设计
第五节步进电机驱动电路设计
第四章结束语
参考文献
第一章普通车床改造成经济型数控车床总体设计方案拟定
第一节总体方案的设计内容
机床数控系统通体方案的拟定应包括以下内容：
系统的运动方式的确定，伺服系统的选择，执行机构的机构及传动方式的确定，计算机系统的选择等内容。
一、系统运动方式的确定
数控系统按运动方式可分为点位控制系统，点倒直线系统和连续控制系统。
如果工件相对于刀具移动过程中不进行切削，可选用点位控制方式，例如：
数控钻床在工作台移动过程中钻头并不进行钻孔加工，因此数控系统可采用点位控制方式。
对点位控制的要求是快速定位，保证定位精度。
如果要求工作台或刀具沿各坐标轴的运动有确定的函数关系及连续控制系统，应具有控制刀具以给定速率沿加工路径运动的功能。
具备这种控制能力的数控机床可以加工各种外形轮廓复杂的零件。
所以李旭控制系统又称轮廓控制系统。
例如：
数控铣床、数控车床等均属于此种运动方式。
在点位控制系统中不具有连续控制系统中所具有的轨迹计算装置，而连续控制系统中缺具有点位系统的功能。
二、伺服系统的选择
伺服系统科飞为开环控制系统、半闭环控制系统和闭环控制系统。
开环控制系统中没有反馈电路，不带检测装置，指令信号时单方向传送的，指令放出后，不在反馈回来，古称开环控制。
开环伺服系统主要有步进电机驱动。
开环伺服系统机构简单，成本低廉、容易掌握、调试和维修都比简简单方便。
闭环控制系统具有装在机床移动部件上的检测反馈元件。
用来检测实际位移量，能补偿系统的误差，因而伺服控制精度高。
闭环系统多采用直流伺服电机或交流伺服电机驱动。
闭环系统造价高、架构和调试复杂、多用于精度要求高的场合。
半闭环控制系统与闭环控制系统不同，不直接监测工作台的位移量，而是用检测元件测出驱动轴的转角，在间接推算出工作台实际的位移量，也有反馈回路，其性能介于开缓和闭环系统之间。
三、执行机构传动方式的确定
为确保数控系统的传动精度和工作平稳性，在设计机械传动时，通常提出低摩擦，低惯量、高刚度、无间隙、告谐振以及有诗意的阻尼比的要求。
在设计过程中应考虑以下几点：
（1）尽量采用低摩擦的传动和导向元件。
如采用滚珠丝杠螺母传动副
（2）尽量消除传动间隙。
例如采用消隙齿轮
（3）提高系统刚度。
缩短传动链可以提高系统的传动刚度、减小传动链误差。
可采用预紧的方法提高系统的刚度。
四、计算机的选择
微机数控系统是由CPU、存储器扩展电路、I10接口电路伺服电机驱动电路、检测电路等几部分组成。
微机是数控系统的核心，其他装置均是在微机的指挥下进行工作的。
系统功能和系统中所用微机直接相关。
数控系统对微机的要求是多方面的，但主要是字长和速度。
目前，一些高档的CNC系统，已普遍使用32位微机，主机频率由5MHz提高到20-30MHz，有的采用多CPU系统，进一步提高控制速度。
经济型CNC系统则普遍采用8位微机。
第二节总体方案设计的应用举例
一、设计任务
将普通车床改造成用MCS-51系列单片机控制的经济型数控车床。
要求该车床有自动回转刀架，具有切削螺纹的功能。
在纵向和横向具有直线和圆弧插补功能。
系统分辨率
设计参数如下：
最大加工直径288mm
最大加工长度630mm
快进速度
纵向2.16m/min
横向1.08m/min
最大切削进给速度
纵向0.72m/min
横向0.36m/min
二、总体方案确定
（1）系统的运动方式与伺服系统的选择
由于改造后的经济型数控车床应具有定位，直线插补，顺圆和逆圆插补，暂停，循环加工，公英制螺纹加工等功能，故应选择连续控制系统。
有雨经济型数控机床加工精度要求高，为了降低成本，故采用步进电机开环控制系统。
（2）计算机系统
根据机床要求，采用8位微机，由于MCS-51系列单片机具有集成度高，可靠性好，功能强，速度快，抗干扰能力强，性能价格比高等特点，决定采用MCS-51系列的8031单片机扩展系统。
控制系统由微机部分，键盘及显示器，I10接口及光隔离电路，步进电机功率放大电路等组成。
系统的加工程序和控制命令通过键盘操作实现，显示器采用数码管显示加工数据及机床状态等信息。
三、机械传动方式
为实现机床所要求的分辨率，采用步进电机经齿轮减速而传动丝杠选用滚珠丝杠螺母副，同时，齿轮传动也要消除间隙的结构。
1、绘制总体方案框图（图1-1）
图1-1经济型守护空车床总体方案框图
根据设计任务的要求。
决定采用点位控制，用步进电机驱动的开环控制系统。
第二章经济型数控机床进给伺服系统驱动的开环控制系统
伺服系统机械部分设计计算内容包括：
确定系统的负载，确定系统脉冲当量，运动部件惯量，计算空载起动反切削力矩计算，确定伺服电机，传动及导向元件的设计，计算及选用，会直接写部分装配图及零件工作图等。
1、C6136A型普通车床微机数控化改造设计
将一台C6136型普通车床改造成经济行为及数控车床，采用MCS-51系列单片机控制系统，步进电机开环控制，具有直线和圆弧插补功能，其主要设计参数如下：
加工最大直径：
288mm
最大加工长度630mm
刀架快速速度：
纵向2.16m/min
横向1.08m/min
最大进给速度：
纵向0.72m/min
横向0.36m/min
主电机功率4.5kw
第一节脉冲当量的选择
一个进给脉冲使机床运动部件的位移量称为脉冲当量，也称为机床的最小设定单位。
根据机床精度要求确定脉冲当量，最小：
0.01mm/脉冲，横向：
0.005mm/脉冲。
第二节计算切削力
总车外圆：
主切削力（横向进给传动系统的计算）
主电机功率4.5KW,最大工件直径D=288mm，主轴计算转速n=85r/min，
刀具切削速度V=πDn/60=（3.14*288*0.001*85）/60=1.28m/s
取机床的机械效率η=0.8，
Fz=ηPm/V*0.001=0.8*4.5*1000/1.28=2812.50（N）
各切削分力：
Fx=0.25Fz=0.25*2812.50=703.13（N）
Fy=0.4*Fz=0.4*2812.50=1125（N）
如图纵切和横切时切削力的示意图
纵车外圆
横切外圆
二导轨摩擦力计算：
1.垂直切削分力Fv=Fz=2812.50（N），
横向切削分力Fc=Fx=1125（N）,
横向移动部件的重力W=450（N），m=46kg查表2-3，
镶条紧固力fg=1500（N）,贴塑导轨μ=0.15，
Fμ=μ（W+Fv+Fc+fg）
=0.15*（450+1500+2812.50+1125）=883.13（N）
2.不切削时，导轨摩擦力Fμo和Fo：
Fμo=μ（W+fg）=0.15*（450+1500）=292.50（N）
Fo=μo（W+fg）=0.2*（450+1500）=390（N）
3.计算滚珠丝杠螺母副的轴向负载力：
1）最大轴向负载力Famax=Fy+Fμ=1125+883.13=2008.13（N）
2）最小轴向负载力Famin=Fμo=292.5（N）
4.确定进给传动系统链的传动比i和传动级数，
取步进电机步距角α=1.5°，滚珠丝杠导程Lo=6mm，脉冲当量δp=0.005mm/脉冲
I=αLo/（360δp）=1.5*6/（360*0.005）=5
查图2-42，图2-43，减速器采用2级传动，
传动比,i1=2，i2=2.5，传动齿轮的齿数Z1=20，,Z2=40，Z3=20，Z4=50，
模数m=2，齿宽b=20mm。
普通车床数控改造计算简图
第三节滚珠丝杠螺母副的设计，计算及选型
滚珠丝杠动载荷计算与直径估算：
数控车床的预期工作时间Lh=1500h，滚珠丝杠的当量载荷Fm=Famax=2008.13（N），查表2-28得，载荷系数fw=1.3，查表2-29，初步滚珠丝杠的精度等级为1级，取精度系数为fa=1，查表2-30，可靠性系数fc=1，滚珠丝杠的当量转速n=nmax（该转速为最大切削进给速度Vmax时的转速），已知Vmax=0.36m/min,滚珠丝杠的基本导程Lo=6mm，则
nmax=1000Vmax/Lo=1000*0.36/6=60r/min
Cam=（60nLh）Fm*fw/（100fa*fc）
=（60*60*1500）*2008.13*1.3/（100*1*1）=4580.1（N）
按精度要求确定允许的滚珠丝杠的最小螺纹底径d2m，
1）根据定位精度和重复定位精度的要求估算允许的滚珠丝杠的最大轴向变形，已知车床横向进给系统的定位精度为20um，重复定位精度为4um，
δmax1=（1/3-1/2）*4=2-2.66um
δmax2=（1/5-1/4）*20=4-5um
取计算结果较小值，即δmax=2.66um。
2）估算允许的滚珠丝杠的最小螺纹底径d2m，
滚珠丝杠采用一端固定，一端游动的支承方式，滚珠丝杠螺母副的两个固定支承之间的距离为：
L=行程+安全行程+2*余程+螺母长度+支承长度=（1.2-1.4）行程+（25-30）Lo
取：
L=1.4行程+30Lo=1.4*200+30*6=460mm
则：
d2m≥0.078*（Fo*L/δmax）=0.078*（390*320/2.66）=16.89mm
初步确定滚珠丝杠螺母副的规格型号：
Lo=6mm，d2=27.9>d2m=16.89mm
Ca=1300>4580（N）
Do=32mmLo=6mm选择型号：
FFZ3206-3
Ca=1300N，d2=27.9mm
6.滚珠丝杠螺母副的承载能力校验
1）滚珠丝杠螺母副临界压缩载荷Fc的校验
已知d2=27.9mm，滚珠丝杠螺母副的最大受压长度L1=313mm，
丝杠垂直安装时取：
K1=1/3,查表2-44得K2=2，
则：
Fc=K1K2*d2/L1*10=1/3*2*27.9/313*10=412322.35（N）
本车床横向进给系统滚珠丝杠螺母副的最大轴向载荷Famax=2008.13（N）远小于其临界压缩载荷Fc，故满足要求。
2）滚珠丝杠螺母副临界转速nc的校验
滚珠丝杠螺母副临界转速的计算长度L2=337mm，其弹性模量E=2.1*10Mpa。
密度ρ=1/g*7.8*10N/mm,重力加速度g=9.8*10mm/s,
最小惯性矩：
I=π/64*d2=3.14/64*27.9=29728.05mm
最小截面积：
A=π/4*d2=3.14/4*27.9=611.05mm
取K1=0.8，有表2-44得λ=3.927，则：
Nc=K1*60λ/（2πL2）*（EI/ρA）
=0.8*60*3.927^2/（2*3.14*337^2）*（2.1*10*29728.05*9.8*10/（7.8*10*611.05））=37185r/min
本横向进给传动链的滚珠丝杠螺母副的最高转速为60r/min，远小于其临界转速，故满足要求。
滚珠丝杠螺母副额定寿命的校验
查表A-3得滚珠丝杠的额定动载荷Ca=1300N，已知轴向载
Fa=Famax=2008.13N，滚珠丝杠转速n=nmax=60r/min，运转条件系数fw=1.2，
则：
L=（Ca/（Fafw））*10
=（1300/（2008.13*1.2））*10
=1.57*10r
Lh=L/（60n）=1.57*10/（60*60）=43611h
本机床数控化改造后，滚珠丝杠螺母副的总工作寿命Lh=43611h>1500h，故满足要求。
7.计算机械传动系统的刚度
1）计算滚珠丝杠的拉压刚度Ks
丝杠支承方式为一端固定，一端游动。
已知弹性模量E=2.1*10Mpa，滚珠丝杠底径d2=27.9mm。
当滚珠丝杠螺母副中心至固定端支承中心的距离a=LY=313mm时，滚珠丝杠螺母副具有最小拉压刚度Ksmin，
则：
Ksmin=πd2E/（4LY）*10=1.65*10*27.9/313=410.34N/um
当a=Lj=113mm时，滚珠丝杠螺母副具有最大拉压刚度Ksmax，
则：
Ksmax=πd2E/（4Lj）*10^-3=1.65*10*27.9/113=1136.62N/um
计算滚珠丝杠螺母副支承轴承的刚度Kb
已知滚动体直径dQ=5.935mm,滚动体的个数Z=15，轴承的最大轴向工作载荷FBmax=Famax=1626.511（N）,则由表2-45，表2-46得：
Kb=2*1.95*⅓√（dQZFamax）
=2*1.95*⅓√（5.953*15*2008.13）=542.38N/um
计算滚珠与滚道的接触刚度Kc
查表A-3的滚珠与滚道的接触刚度K=569N/um，额定动载荷Ca=13000N，已知滚珠丝杠上承受的最大轴向载荷Famax=2008.13N
则：
Kc=K（Famax/（0.1Ca））
=569*（2008.13/（0.1*13000））=657.75N/um
计算进给传动系统的综合拉压刚度K
由式（2-47a）的综合拉压刚度的最大值为：
1/Kmax=1/1136.62+1/542.38+1/657.75=0.0041
Kmax=245N/um
由式（2-47b）的综合拉压刚度的最小值为：
1/Kmin=1/410.34+1/542.38+1/657.75=0.0056
Kmin=177N/um
计算滚珠丝杠螺母副的扭转刚度KΦ
扭矩作用点之间的距离L2=387mm，已知滚珠丝杠的剪切模量G=8.1*10Mpa，d2=27.9mm
则：
KΦ=πd2G/（32L2）
=3.14*（27.9*10）*8.1*10*10/（32*387*10）
=12444.30KNm/rad
驱动电动机的选型与计算：
1.计算折算到电机轴上的负载惯量
1）计算滚珠丝杠密度ρ=7.8*10kg/cm,
则：
Jr=∑0.78*10DjLj
=0.78*10*（3.6*39.4+3*15.4+2.5*4.7）
=5.85kg/cm
计算折算到丝杠轴上的移动不见的转动惯量
升级会员 