地下室车库二Ⅲ区塔吊基础施工方案完整.docx

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地下室车库二Ⅲ区塔吊基础施工方案完整

自贡恒大名都二项目施工组织（总）设计

（地下室车库二Ⅲ区塔吊基础施工方案）

编制单位：

四川省第三建筑工程公司重庆公司

编制时间：

2015年7月

施工组织设计（施工方案）会签表

工程名称

自贡恒大名都

施工组织设计

（施工方案）名称

自贡恒大名都地下室车库二III区塔吊基础施工方案

建设单位

自贡鑫茂置业有限公司

工程类别

高层

监理单位

重庆市建永工程监理有限公司

工程规模

30000㎡

结构形式

剪力墙结构

层数及总高度

3层/12米

分

公

司

总工程师

签字：

单位（盖章）年月日

工程科

签字：

年月日

项

目

部

项目经理

签字：

年月日

项目技术

负责人

签字：

年月日

编制人

签字：

年月日

预算负责人

签字：

年月日

监理单位

意见

签字：

单位（盖章）年月日

建管/建设

单位意见

签字：

单位（盖章）年月日

自贡恒大名都地下室车库二

III区塔吊基础施工方案

一、编制依据

1、重庆自贡恒大名都车库二基础设计施工图；

2、重庆自贡恒大名都车库基础施工图；

3、自贡恒大名都岩土工程勘察报告；

4、塔吊租赁商提供的QTZ63（5010）塔吊基础参数资料。

二、工程概况

自贡恒大名都工程位于四川省自贡市大安区凤凰乡马吃水立交桥以东。

结构形式为框架结构、框剪结构，建筑结构安全等级为二级。

本地区抗震设防烈度为7度,丙类设防，设计基本地震加速度值0.10g。

建筑群基础土质差异较大，基础采用二种形式:

桩基础和条桩。

地下车库为三层，高度12m。

地下室车库二III区施工在即，为了满足垂直运输的需要，项目部拟订在地下车库11～12/OE～OG轴位置设置QTZ63塔吊一台。

三、塔吊概况

自贡恒大名都地下室车库二III区采用四川省隆昌机械制造有限公司生产的QTZ63塔吊，该塔吊独立式起升高度为35m，最大工作幅度为半径50m，最大起重量3吨,公称起重力矩630KN.m。

四、塔吊基础选择

根据厂家提供的使用说明书，塔吊基础混凝土强度等级为C35，垫层为C15，找平层为C20。

QTZ63型塔吊基础底面为5000*5000的正方形。

承台基础配筋详见塔吊底盘式基础图。

塔吊基础的地基承载力≥200KN/㎡。

根据地勘报告显示，为了满足塔吊基础对地基承载力的要求，必须以该位置中风岩层作为基础持力层，由于土层较深，为确保安全生产，塔吊基础需在承台下设置4根桩基。

根据场地布置需要，塔吊承台基础顶标高为333.6m，塔吊基础承台的中心坐标定为X=50453.088，Y=69537.955（平面布置详附图二），承台基础为5m*5m*1.3m的正方形（配筋详见附图），承台预埋16-MJ10地脚螺栓共20件（位置及尺寸详见附图），承台与桩基础布置详见附图三，承台垫层每边出10cm，砼标号为C15。

桩基采用机械旋挖机成孔，桩径800mm。

该位置原始地貌为333.2m，根据地勘报告BK9钻探数据显示，机械旋挖桩底标高定为321.2m即满足塔吊承载力设计要求，桩有效桩长为12.4m，桩端嵌入中风化岩层2m，砼标号采用C35，砼浇筑采用水下砼浇注方式，桩基配筋详见桩基配筋大样详图（附图四），桩身实际钻孔长度以现场收方记录为准。

施工时先使用机械旋挖机开挖桩基→然后用挖机开挖承台土石方（每边工作面30cm）→承台垫层砼浇筑前用人工捡底→承台和垫层四周用钢管和覆膜复合模板（1830mm*915mm*14mm）加固（详附图一）。

桩基钢筋笼使用20吨汽车吊吊装下笼,二级钢均采用同直径三级钢（HRB400）替换。

附图二

附图三

附图四

五、塔吊基础计算书

1、塔吊基础参数

塔吊自重（包括压重）F1=372.00kN,最大起重荷载F2=50.00kN,塔吊倾覆力矩M=630.00kN.m,塔吊起重高度H=35m,塔身宽度B=1.6m，承台混凝土强度:

C35,钢筋级别:

Ⅲ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m，桩砼强度35，Ec=3*104N/mm²，直径d=1.50m,承台高度h=1.30m，桩中心与承台中心重合

Gk=5*5*1.3*25=812.50kN

Fk=372.00kN，Fh=50.0kN，Mz=630+50.00*1.10=685kN·m

2、桩顶作用效应计算

（1）轴心竖向力作用下

Nk=（Fk＋Gk）/n=（372.00+812.50）/1=1184.50kN

（2）水平力作用下

Hik=Fh/n=50.00/1=50.00kN

3、桩基竖向承载力验算

（1）单桩竖向极限承载力标准值计算

hr=3.00m,d=1.50m=1500mm,hr/d=3.00/1.50=2,查表得，ζr=1.41

Ap=πD2/4=3.14×（1.50）2/4=1.77m2

Qsk=u∑qsik

i=πd∑qsia

i=3.14×1.50×1166.5=5494.22kN

Qrk=ζrfrkAp=1.41×7950×1.77=19840.82kN

Quk=Qsk+Qrk=5494.22+19840.82=25335.04kN

Ra=1/KQuk=1/2×25335.04=12667.52kN

（2）桩基竖向承载力计算

轴心竖向力作用下

Nk=1184.50kN＜Ra=12667.52kN,竖向承载力满足要求。

4、桩基水平承载力验算

（1）单桩水平承载力特征值计算

Rha=0.75αγmftWo/Vm（1.25+22ρg）[1+ζN·N/γmftAn]

γm=2；ft=1.43，ρg=0.32%，αE=Es/Ec=2.00×105/3.00×104=6.67,

ζN=0.5,Vm=0.926,Wo=πd/32[d²+2（αE-1）ρgdo²]=0.34m³

An=πd²/4[1+（αE-1）ρg]=1.80，N=Fk＋1.2Gk=1562kN

，α=0.52

Rha=82.46kN，Hik=40.00kN≤Rha，水平承载力满足要求。

5.抗拔桩基承载力验算

（1）抗拔极限承载力标准值计算

Tuk=∑λiqsialiui=3845.95kNTgk=1/n·u1∑λiqsiali=3845.95kN

（2）抗拔承载力计算

Ggp=Ggp1＋Ggp2=5×5×1.30×18.80/1+5×5×9.10×（18.80-10）/1=2481kN

Gp=Gp1＋Gp2=5×5×1.30×25＋5×5×9.10×25=812.5+1251.25=2063.75kN

Nk=1184.50kN≤Tgk/2+Ggp=847.8+2575=4403.98kN

Nk=1184.50kN≤Tuk/2+Gp=847.8+641.35=3986.73kN

满足抗拔桩基承载力验算。

6、抗倾覆验算

bi=5/2=2.5m,

倾覆力矩M倾=M＋Fh×h=630+50×1.3=695kN.m

抗倾覆力矩M抗=（Fk＋Gk）×bi＋（Tuk/2+Gp）×bi=12928.06kN.m

M抗/M倾=12928.06/682=18.96

抗倾覆验算18.96≥1.6，满足要求。