模板支模方案之欧阳育创编.docx
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模板支模方案之欧阳育创编
浙江致远皮业有限公司厂房扩建工程
时间：
2021.02.04
创作：
欧阳育
（车间四）
模
板
施
工
方
案
编制人职务（称）
审核人职务（称）
批准人职务（称）
温州市万里市政工程公司
二○一五年九月
模板工程专项施工方案
一、编制依据
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《建筑施工高空作业安全技术规程》JGJ33-91
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
《建筑施工手册》第三版
浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）施工组织设计
浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）施工图纸
二、工程概况
浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）位于温州市瓯海经济开发区三溪工业园，场地周围空旷，交通较为方便。
总建筑面积2029.35㎡，其中：
地上1683.88㎡，地下室345.47㎡，总高度23.90m，混凝土框架结构。
建筑特点：
楼板厚为100mm，一层高为7.5m，梁最大截面为350×750mm，柱子最大截面尺寸为600×600mm；由浙江致远皮业有限公司投资建设，由浙江恒欣建筑设计股份有限公司设计，由温州恒大工程管理有限公司监理，由我温州市万里市政工程公司组织施工；由胡炳武担任项目经理，吕建寅担任技术负责人。
三、方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59—99检查标准要求，要符合有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：
梁模板（扣件钢管架），板模板（扣件钢管高架），柱模板（钢管加固）。
四、施工准备及部署
（一）施工准备
1、技术准备
（1）熟悉施工图纸，按设计准备相应的规范、图集等。
（2）对施工人员进行相应的培训，所有的人员必须先考核后上岗。
（3）编写详细的施工方案，进行逐级技术交底，技术交底必须要有针对性和实用性，要通俗易懂，避免生搬硬套。
2、模板材料的选择
胶合板（厚度18mm）：
用于承台、地梁、板边模、柱模板、梁模板、平板等。
松木方料（80×60）：
模板连接排挡。
钢管（直径φ48×3.5mm）：
围楞和搭支模架。
扣件：
用于支模钢管架体的连结与紧固。
3、施工机具的准备
主要机具表表1
序号
名称
数量
功率（KW）
总耗电量（KW）
1
木工台锯
4
5.6
22.4
2
木工台刨
4
5.6
22.4
3
圆盘电锯
4
5.6
22.4
4
开孔器
6
/
/
（二）施工部署
模板工程所需用的材料，选用材质较好的进场，必须要求作相应的检测，达到合格要求后方允许使用。
松木方、钢管、扣件、松木板、、PVC塑料穿墙管、穿墙对拉螺栓、脱模剂等应符合有关验收标准规定。
1、承台、地梁均采用18㎜厚九夹板和φ48×3.5钢管支撑，80×60枋木组合，加固而成。
2、柱模板
1）柱模板采用高强度覆盖胶合板，用松木料作排档固定，用φ48×3.5钢管沿柱模板竖向排列，间距200mm，外套钢管箍横向扣紧，两边用木楔拧紧，截面大于500×500的柱子在柱箍处对拉一道螺杆，柱模横向钢管与楼层梁板整体钢管支架相连结，以防柱模位移。
3、梁模板
1）梁模底板采用18mm厚高强度九层胶合板配制四面刨光，厚度均匀，边侧必须与平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整。
2）梁侧板采用高强度九层胶合板配制，配制方法同柱模。
3）梁模板排档采用松木档，间距为30cm，梁模板应严格按梁断面尺寸进行配制，误差不得超过±2mm。
4）侧模配模时必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，保证梁、柱细部尺寸完整。
4、梁柱节点模：
梁柱节点处模板应为重点控制对象，如果控制不好，将出现漏浆、蜂窝等缺陷。
梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用竹胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固。
检查其平整度是否与大面相同及垂直。
5、现浇楼板支模
现浇楼板采用胶合板支模，支模排档采用80×60方木间距为50cm。
胶合板使用时严禁随意锯割。
6、劳动按排
现场设专业工长1人，班组长2人，木工35人。
五、模板安装方法
（一）框架柱支模
1、按图纸尺寸放好墨线并进行技术复核，检查无误后，先在底板面层上找平，同时在框架柱角的四周点焊L45X45X5角钢固定柱脚。
2、支模前应检查墙柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱脚墨线，固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。
3、立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地刮一层玻璃油灰，阻塞模板接头处的缝隙，避免在接头处产生漏浆现象。
4、柱模拼装时模板应交错搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个柱子底部模板必须紧贴四角角钢，使柱底部位置正确。
5、柱脚须开设一个垃圾检查口（不小于100×100）便于浇捣砼前清理上部掉下的建筑垃圾。
清理完毕及时进行封口。
6、柱身模板拼装好后，安设围楞、钢管柱箍（用Φ48×3.5钢管及扣件）进行加固，柱截面为650×650的柱子柱箍设置间距为距柱底部2M以内为@500，2M以上为@600。
7、校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差控制在5㎜内，截面尺寸控制+4㎜，-5㎜范围内。
（二）框架梁、现浇平板支模
1、在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架，应注意以下几点；
（1）承重架必须支承于坚实的基面上，并设木垫板。
（2）先搭设梁部立杆，后搭平板立杆。
（3）支撑架高7.9m时，立杆设立间距：
板为1m；沿梁方向为1m，垂直方向为0.8m；横杆步距为1.2m/道。
因操作人员行走要求，第一道横杆步距为1.8m，立杆与横杆的连接采用双扣件。
（4）承重支架下部须设纵横扫地杆和剪刀撑，扫地杆离基面20cm，剪刀撑成45°～60°角设置，每轴设一道。
（5）紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双扣件，双扣件必须相互顶紧。
2、整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑扎完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。
3、框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。
梁板跨＞4米时，应按施工规范要求进行起拱。
起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。
4、所有梁平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。
拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。
5、梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在表2、表3中数据的范围内。
6、剪刀撑的设置：
（1）沿支架四周外立面应满设剪刀撑。
（2）中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
7、顶部支撑点的设置：
（1）在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm。
（2）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm。
（3）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时。
8、支撑架搭设的要求：
（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。
（2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。
（3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
9、施工使用的要求：
（1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。
（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。
（3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（三）梁板式楼梯支模
1、首先根据楼梯层高放样，确定好休息平台和梯口平台的标高及楼梯斜段长，并弹墨线，用钢管排架搭设休息平台的支撑，再搭设楼梯斜梁支撑系统。
2、待梯口梁，平台梁模板，标高和平面等尺寸无误后，再立斜梁及板底模（含平台、楼梯段），整个模板体系校正无误后，进行支撑系统的完整连接固定工作，待钢筋绑扎复核后，再进行挂模，封头及埋件的埋设固定。
3、支模工程未尽事宜，按有关施工规范及技术标准要求施工。
（四）底层基础处理
1、回土至-0.30，分层压实。
2、片石回填150厚。
3、C20砼100厚。
六、模板及支撑架设计计算
【参数信息】:
1.荷载参数
模板与木块自重（kN/m2）:
5.000；混凝土和钢筋自重（kN/m3）:
25.000；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.000；施工均布荷载标准值（KN/m2）:
1.000；振捣砼时产生的荷载值（kN/m2）：
2.000；[f]为模板的强度设计值，取15N/㎜2。
模板弹性模量E取8000N/mm2
2.木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；木方的截面宽度（mm）:
80.00；木方的截面高度（mm）:
60.00；
3.钢管参数
采用的钢管类型（mm）:
Φ48×3.5。
W=5080mm3，[f]为钢管的强度设计值，取205N/mm2
扣件抗滑承载力系数:
0.80；
（一）梁支撑架计算书
①支撑系统简图
图1梁模板支撑架立面简图
图2梁底模板简图
验算截面尺寸750×350的主梁，梁底支架高度=7.5-0.8（梁高）=6.7m，木方间距为0.25m，钢管步距第一步为1.8m，第二步为1.2m，沿梁方向立杆间距为1m。
②梁底模板的计算（按照三跨连续梁计算）
1、线荷载的计算：
1）模板的自重：
（18mm）：
5×0.35×0.018=0.027KN/m
2）钢筋混凝土梁自重：
25×0.35×0.75=6.56KN/m
3）振捣砼时产生的荷载：
2.0×0.25=0.50KN/m
荷载设计值：
q1=（0.027+7.0）×1.2×0.9+0.50×1.4×0.9=8.219KN/m
2、梁底模板强度验算：
Mmax＝0.1q1l2＝0.1×8.219×0.252＝0.0514KN·m
W=bh2/6=0.35×0.018×0.018/6=0.189×10-4m3
∴δA＝MA／W＝0.0514／（0.189×10－4）＝2.720×103Kpa＜15×103Kpa
∴强度满足要求
3、梁底模板的刚度验算
q2＝（0.027＋7.0）×1.2×0.9＝7.589KN/m
γ=0.677ql4/100EI＜[γ]=l/250
I=bh3/12=350×18×18×18/12=170100mm4
γ=0.677ql4/100EI＝0.677×7.589×2504/100×8000×170100
=0.1475＜[γ]=l/250=250/250=1
∴当木楞间距为250mm时，梁底模的强度、刚度均满足要求。
③梁底支撑方木的计算（按简支梁计算）
1.荷载的计算：
1）钢筋混凝土梁自重（kN）：
25.000×0.35×0.75=6.56KN
2）木楞及模板的自重：
5×0.35×0.018+5×0.06×0.08=0.056KN
3）振捣砼时产生的荷载：
2.0×0.25=0.50KN
静荷载设计值：
q1=（7.0+0.056）×1.2×0.9=7.620KN
活荷载设计值：
q2=0.50×1.4×0.9=0.882KN
P=7.62+0.882=8.502KN
2、木楞强度计算：
最大弯矩为静荷载与活荷载共同作用下的跨中弯矩：
跨中最大弯距（kN.m）M=8.502×0.25/4=0.531kN.m；
木楞截面抵抗矩：
W=bh2/6=80×602/6=48000mm3
木方抗弯强度（N/mm2）σ=M/W=M/（bh2/6）=531000/48000=11.067＜[f]=13.000N/mm2；
∴能满足要求！
3、支撑方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式为:
Q=1/2p1l+p2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh
其中最大剪力（kN）Q=1/2×7.620×0.25+0.882=1.8345kN
T=3×1834.5/（2×80.00×60.00）=0.573<[T]=1.400N/mm2；
∴满足要求！
4.支撑方木挠度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
I=bh3/12=80×60×60×60/12=1440000
最大挠度：
Vmax=2380×0.253/（48×9500×1440000）=0.103<[γ]=l/250=250/250=1
∴满足要求！
④梁底横向支撑钢管的计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁进行计算，集中荷载P取梁底支撑传递力的一半，P=4.25KN，立杆间距1000mm，方木间距250mm。
最大弯距（kN.m）：
Mmax=0.175Pl=0.175×4.25×1=0.74375kN.m；
最大支座反力：
Qmax=0.65×P=0.65×4.25=2.7625kN
截面应力：
σ=M/W=0.74375×106/5080=146.4N/mm2＜[f]=205N/mm2
∴能满足要求！
⑤梁底纵向钢管计算
纵向钢管通过扣件连接立杆，只起构造作用，因此不做验算。
⑥扣件抗滑移的计算：
纵向或横向水平杆与立杆相连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R≤Rc
其中：
Rc——单扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN
计算中R取最大支座反力，即R=3.53KN
所以：
考虑采用双扣件！
按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4KN。
R=3.53KN<6.4kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
⑦立杆的稳定性计算：
1.荷载的计算：
1）脚手架钢管的自重（kN）：
0.489×7.5=3.668KN（自重查JGJ30-2001）
2）木楞及模板的自重：
5×0.35×0.018+5×0.06×0.08=0.056KN
3）钢筋混凝土梁自重：
25×0.35×0.75×1=6.56KN/m
4）振捣砼时产生的荷载：
2.0×0.25=0.50KN
静荷载设计值：
q1=（3.863+0.056+7.0）×1.2=10.919KN
活荷载设计值：
q2=0.50×1.4=0.7KN
立杆的轴向压力设计值P=10.919+0.7=11.699KN
2、立杆的稳定性计算公式：
其中：
σ--钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
N--立杆的轴心压力设计值；N=11.699KN
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.00N/mm2；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
lo--计算长度（m）；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
如果完全参照《扣件式规范》（JGJ30-2001）不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
lo=k1uh
（1）
lo=（h+2a）
（2）
k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：
1.167；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：
a=0.100m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度lo=k1uh=1.167×1.700×1.200=2.38m；
lo/i=2380/15.800=150.68；
公式
（2）的计算结果：
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.309；
σ=N/φA=8645/（0.309×489）=63.83N/mm2＜[f]=205.00N/mm2
∴满足要求！
（二）板高支撑架计算书
①支撑系统简图
楼板支撑架荷载计算单元
②楼板底模的计算（按照三跨连续梁计算）
楼板厚度为120，底层高度7.9-0.1=7.8m，木方间距为0.5m，钢管步距第一步为1.8m，第二步为1.2m，立杆间距为1m。
1、线荷载的计算：
1）模板的自重：
（18mm）：
0.3KN/m
2）钢筋混凝土楼板自重：
25×0.12=3KN/m
3）施工人员及施工设备荷载：
2.5KN/m
4）振捣砼时产生的荷载：
2.0×1.1=2.2KN/m
荷载设计值：
q1=（0.3+3）×1.2×0.9+（2.5+2.2）×1.4×0.9=9.486KN/m
2、底模板强度验算：
Mmax＝0.1q1l2＝0.1×9.486×0.52＝0.23715KN·m
W=bh2/6=0.9×0.018×0.018=0.29×10-4m3
∴δA＝MA／W＝0.23715／（0.29×10－4）＝8.178×103Kpa＜15×103Kpa
∴强度满足要求
3、楼板底模板的刚度验算
q2＝（0.3＋3）×1.2×0.9＝3.564KN/m
γ=0.677ql4/100EI＜[γ]=l/250
I=bh3/12=900×18×18×18/12=437400mm4
γ=0.677ql4/100EI＝0.677×3.564×5004/100×8000×437400
=0.431＜[γ]=l/250=500/250=2
∴刚度满足要求。
③楼板底支撑方木的计算（按简支梁计算）
1.荷载的计算：
1）钢筋混凝土楼板自重：
25×0.5×0.12=1.5KN/m
2）木楞及模板的自重：
5×0.5×0.018+5×0.06×0.08=0.069KN
3）施工人员及施工设备荷载：
2.5×0.5=1.25KN/m
4）振捣砼时产生的荷载：
2.0×0.5=1KN/m
静荷载设计值：
q1=（1.5+0.069）×1.2×0.9=1.6945KN
活荷载设计值：
q2=（1.25+1）×1.4×0.9=2.835KN
P=1.6945+2.835=4.530KN
2、木楞强度计算：
最大弯矩为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和：
跨中最大弯距（kN.m）M=1.6945×0.5/4+2.835×0.5×0.5/8=0.294kN.m；
木楞截面抵抗矩：
W=bh2/6=80×602/6=133333.333mm3
木方抗弯强度（N/mm2）σ=M/W=M/（bh2/6）=270000/133333.333=2.12＜[f]=13N/mm2；
∴能满足要求！
3、支撑方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式为:
Q=1/2p1l+p2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh
其中最大剪力（kN）Q=1/2×1.6945×1+2.835=3.715kN
T=3×3715/（2×80.00×60.00）=1.15<[T]=1.400N/mm2；
∴满足要求！
4.支撑方木挠度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
I=bh3/12=80×60×60×60/12=1440000
Vmax=1.6945×5004/（48×9500×1440000）+5×3.615×5004/（384×9500×1440000）=0.413<[γ]=l/250=500/250=2
∴满足要求！
④板底横向支撑钢管的计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁进行计算，集中荷载P取板底支撑传递力，P=4.395KN，立杆间距1000mm，方木间距500mm，计算简图如右：
最大弯距（kN.m）：
Mmax=0.175Pl=0.175×4.395×1.0=0.769kN.m；
最大支座反力：
Qmax=0.65×P=0.65×4.395=2.857kN
截面应力：
σ=M/W=0.769×106/5080=151.4N/mm2＜[f]=205N/mm2
∴能满足要求！
⑤板底纵向钢管计算
纵向钢管通过扣件连接立杆，只起构造作用，因此不做验算。
⑥扣件抗滑移的计算：
纵向或横向水平杆与立杆相连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R≤Rc
其中：
Rc——单扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN
计算中R取最大支座反力，即R=2.857KN
按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4KN。
R=2.77<6.4kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
⑦立杆的稳定性计算：
1.荷载的计算：
1）脚手架钢管的自重（kN）：
0.489×7.5=3.668KN（自重查JGJ30-2001）
2）木楞及模板的自重：
5×0.9×0.018+5×0.06×0.08=0.105KN
3）钢筋混凝土梁自重：
25×0.75×0.35=5.66KN/m
4）施工人员及施工设备荷载：
2.5×0.5=1.25KN
5）振捣砼时产生的荷载：
2.0×0.5=1KN
静荷载设计值：
q1=（3.668+0.105+5.66）×1.2×0.9=10.188KN
活荷载设计值：
q2=（1.25+1.2）×1.4×0.9=3.087KN
立杆的轴向压力设计值P=11.845+3.087=14.932KN
2、立杆的稳定性计算公式：
其中：
σ--钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
N--立杆的轴心压力设计值；N=14.932KN
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.00N/mm2；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
lo--计算长度（m）；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
如果完全参照《扣件式规范》（JGJ30-2001）不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
lo=k1uh
（1）
lo=（h+2a）
（2）
k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：
1.167；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：
a=0.100m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度lo=k1uh=1.167×1.700×1.200=2.38m；
lo/i=2380/15.800=150.68；
公式
（2）的计算结果：
由长细比lo/i的结
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