人防计算书.docx

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人防计算书

杭州中翰建筑设计有限公司

结构计算书

工程编号：

工程名称：

项目名称：

xx区地下汽车库

设计阶段：

xx区人防结构计算

计算人：

校对人：

专业负责：

审核人：

日期：

2012.03

Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录

一、人防主要计算依据和计算软件

二、人防等效荷载及材料强度

三、主要人防墙体计算

（一）人防临空墙

（二）非人防与人防隔墙

（三）相邻人防单元隔墙

（四）人防扩散室隔墙

（五）人防地下室外墙

四、各类门框墙、楼梯等按图集选用

人防地下室梁、柱计算（SATWE电算）五、

（SATWE电算）人防地下室顶板和底板计算六、

人防结构计算

一、主要计算依据和计算软件

1、《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005

2、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集）07FG01~05

3、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施）2009

4、计算软件PKPM（2012版）

A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain

2012年版计算。

人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。

B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算

C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算

二、等效静荷载及材料强度

级，6级常6、本工程为甲类防空地下室，人防等级核1．

人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元

2、人防等效静荷载标准值确定：

依据《人民防空地下室设计规范GB50038—2005》查表，人防构件允许延

性比按4.6.2条规定。

a、顶板：

（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条

1）纯地下室部分：

70kPa（不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格

最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）

2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：

55kPa（考虑上部建筑影响，无覆

土，板净跨≥3米0029

b、土中外墙：

（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条

不考虑上部建筑影响，取55kPa（饱和土中，淤泥土）

c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPa

d、相邻防护单元间隔墙,门框墙：

1）6级与6级相邻每侧：

50kPa

2）6级与普通地下室普通地下室一侧：

隔墙：

110kPa；门框墙：

170kPa

3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：

39kPa

e、楼梯踏步与休息平台（作为战时主要出入口）：

正面荷载：

60kPa反面荷载：

30kPa

f、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：

（kPa）

出入口部位及形式门框墙临空墙

110

200顶板荷载考虑上部建筑物影响的室内出

入口200130顶板荷载不考虑上部建筑物影响的室出入口，室外竖井、楼梯、穿廊出入160

2403坡度室外直通单向出130

2003坡度角

主要人防墙体计算：

三、

（一）、地下室墙计算：

DFQ1（人防临空墙）2Morgain）

按均布荷载输入（130kN/m人防等效静荷载标准值：

22x1.5=25.08N/mmf＝16.72N/mm，混凝土强度等级为C35人防：

c221.575N/mm＝x1.5=2.363N/mmft222.204N/mmx1.5=3.306N/mm＝ftk2244N/mmEc=3.15x10N/mmx1.2=3.78x1022360N/mmx1.2=432N/mmHRB400钢筋抗拉强度设计值（）f＝y24N/mm＝E20x10s

计算如下：

上下固端，不考虑裂缝控制。

Morgain

1矩形板：

DFQ1

1.1基本资料

1.1.1工程名称：

平湖金色港湾

1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：

自由/固端/自由/固端

1.1.3荷载标准值

1.1.3.1永久荷载标准值

2均布荷载：

g＝130kN/mk1＝1，对由永久荷载效应控制γ永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组

＝1γ合，取G1.1.3.2可变荷载标准值：

q＝0k1.1.4荷载的基本组合值

21.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝Max{130,130}＝130kN/m

1.1.5计算跨度L＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝L/14）yy2221.1.6混凝土强度等级为C35，f＝16.72N/mm，f＝1.575N/mm，f＝2.204N/mmtkct221.1.7钢筋抗拉强度设计值f＝432N/mm，E＝200000N/mmsy1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：

板底a＝30mm、板面a'＝50mmss1.2弯矩标准值

1.2.1平行于L方向的跨中弯矩Myy2M＝0.04167*130*4.05＝88.85kN·mygk11.2.2沿L方向的支座弯矩M'yy2M'＝-0.08333*130*4.05＝-177.69kN·mgk1y1.3配筋计算

1.3.1平行于L方向的跨中弯矩MyyM＝Max{M（L）,M（D）}＝Max{88.85,88.85}＝88.85kN·myyy2A＝792mm，a＝30mm，ξ＝0.076，ρ＝0.29%；ssy12@125（A＝905实配纵筋：

）s1.3.2沿L方向的支座弯矩M'yyM'＝Max{M'（L）,M'（D）}＝Max{-177.69,-177.69}＝-177.69kN·myyy2A'＝1816mm，a'＝50mm，ξ＝0.188，ρ＝0.73%；ssy16@100（A＝2011实配纵筋：

）s1.4斜截面受剪承载力计算

V＝Q·L/2＝130*4.05/2＝263.3kNy·f·b·h＝0.7*1*1575*1*0.27＝297.6kN≥V＝263.3kN，满足要求。

β0.7R＝·0ht

（一侧人防，一侧非人防）DFQ2

（二）、地下室墙计算：

人防等效静荷载标准值：

110kN/m（按均布荷载输入Morgain）2受力模型同DFQ1

Morgain计算如下：

上下固端，不考虑裂缝控制。

2矩形板：

DFQ2

2.1基本资料

2.1.1工程名称：

平湖金色港湾

2.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：

自由/固端/自由/固端

2.1.3荷载标准值

2.1.3.1永久荷载标准值

2均布荷载：

g＝110kN/mk1＝1，对由永久荷载效应控制γ永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组

＝1γ合，取G2.1.3.2可变荷载标准值：

q＝0k2.1.4荷载的基本组合值

22.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝Max{110,110}＝110kN/m

2.1.5计算跨度L＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝L/14）yy2222.1.6混凝土强度等级为C35，f＝16.72N/mm，f＝1.575N/mm，f＝2.204N/mmtkct222.1.7钢筋抗拉强度设计值f＝432N/mm，E＝200000N/mmsy2.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：

板底a＝30mm、板面a'＝50mmss

2.2弯矩标准值

2.2.1平行于L方向的跨中弯矩Myy2M＝0.04167*110*4.05＝75.18kN·mygk12.2.2沿L方向的支座弯矩M'yy2M'＝-0.08333*110*4.05＝-150.36kN·mgk1y

2.3配筋计算

2.3.1平行于L方向的跨中弯矩MyyM＝Max{M（L）,M（D）}＝Max{75.18,75.18}＝75.18kN·myyy2A＝666mm，a＝30mm，ξ＝0.064，ρ＝0.25%；ssy

12@150（A＝实配纵筋：

754）s

2.3.2沿L方向的支座弯矩M'yyM'＝Max{M'（L）,M'（D）}＝Max{-150.36,-150.36}＝-150.36kN·myyy2A'＝1510mm，a'＝50mm，ξ＝0.156，ρ＝0.60%；ssy

14@100（A＝1539）实配纵筋：

s

2.4斜截面受剪承载力计算

V＝Q·L/2＝110*4.05/2＝222.8kNy·f·b·h＝0.7*1*1575*1*0.27＝297.6kN≥V＝222.8kN，满足要求。

βR＝0.7·0ht

（三）、地下室墙计算：

DFQ3（墙两侧核6相邻隔墙）

人防等效静荷载标准值：

50kN/m（按均布荷载输入Morgain）2受力模型同DFQ1（两侧分别受力计算同）

Morgain计算如下：

上下固端，不考虑裂缝控制。

3矩形板：

DFQ3

3.1基本资料

3.1.1工程名称：

平湖金色港湾

3.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：

自由/固端/自由/固端

3.1.3荷载标准值

3.1.3.1永久荷载标准值

2均布荷载：

g＝50kN/mk1＝1，对由永久荷载效应控制γ永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组

＝1γ合，取G3.1.3.2可变荷载标准值：

q＝0k3.1.4荷载的基本组合值

23.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝Max{50,50}＝50kN/m

3.1.5计算跨度L＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝L/14）yy2223.1.6混凝土强度等级为C35，f＝16.72N/mm，f＝1.575N/mm，f＝2.204N/mmtkct223.1.7钢筋抗拉强度设计值f＝432N/mm，E＝200000N/mmsy3.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：

板底a＝30mm、板面a'＝50mmss

3.2弯矩标准值

3.2.1平行于L方向的跨中弯矩Myy2M＝0.04167*50*4.05＝34.17kN·mygk13.2.2沿L方向的支座弯矩M'yy2M'＝-0.08333*50*4.05＝-68.34kN·mgk1y

3.3配筋计算

3.3.1平行于L方向的跨中弯矩MyyM＝Max{M（L）,M（D）}＝Max{34.17,34.17}＝34.17kN·myyy＝0.16%，2ρ，ρ＝0.11%；ξA＝297mm，a＝30mm，＝0.028minssy2

12@200（A实配纵筋：

＝565）A＝492mm；ss,min3.3.2沿L方向的支座弯矩M'yyM'＝Max{M'（L）,M'（D）}＝Max{-68.34,-68.34}＝-68.34kN·myyy2A'＝655mm，a'＝50mm，ξ＝0.068，ρ＝0.26%；ssy

12@150（A＝754实配纵筋：

）s

（四）、地下室墙计算：

DFQ4（扩散室）

人防等效静荷载标准值：

39kN/m（按均布荷载输入Morgain）2受力模型同DFQ1

Morgain计算如下：

上下固端，不考虑裂缝控制。

4矩形板：

DFQ4

4.1基本资料

4.1.1工程名称：

平湖金色港湾

4.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：

自由/固端/自由/固端

4.1.3荷载标准值

4.1.3.1永久荷载标准值

2均布荷载：

g＝39kN/mk1＝1，对由永久荷载效应控制γ永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组

＝1γ合，取G4.1.3.2可变荷载标准值：

q＝0k荷载的基本组合值4.1.4

2Max{39,39}＝39kN/m4.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝L/14）h＝300mm（h＝4.1.5计算跨度L＝4050mm，板的厚度yy222＝2.204N/mm＝1.575N/mm，f4.1.6混凝土强度等级为C35，f＝16.72N/mm，ftktc22＝200000N/mm＝432N/mm，E4.1.7钢筋抗拉强度设计值fsy50mm'＝＝30mm、板面a4.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：

板底ass

4.2弯矩标准值方向的跨中弯矩M4.2.1平行于Lyy2m26.65kN·＝0.04167*39*4.05＝Mygk1M'沿4.2.2L方向的支座弯矩yy2·m-0.08333*39*4.05＝-53.31kNM'＝gk1y

配筋计算4.3

M平行于L方向的跨中弯矩4.3.1yy·mMax{26.65,26.65}＝26.65kNM＝Max{M（L）,M（D）}＝yyy＝0.16%，2ρ＝0.09%；＝231mm，a＝30mm，ξ＝0.022，ρAminssy2

565）12@200（AA＝492mm；实配纵筋：

＝ss,min'方向的支座弯矩M4.3.2沿Lyy·m-53.31kN'（D）}＝Max{-53.31,-53.31}＝M'＝Max{M'（L）,Myyy2；ρ＝0.20%，'＝50mmξ＝0.052，＝A'507mm，assy

）＝565实配纵筋：

（12@200As（五）、地下室外墙计算：

DWQ1a（人防）

人防等效静荷载标准值：

55kN/m（按均布荷载输入Morgain）2其余受力情况同DWQ1。

22x1.5=25.08N/mmf＝16.72N/mm人防：

混凝土强度等级为C35，c22x1.5=2.363N/mm＝1.575N/mmft22＝2.204N/mmx1.5=3.306N/mmftk2244N/mmx1.2=3.78x10Ec=3.15x10N/mm22＝360N/mmx1.2=432N/mmf钢筋抗拉强度设计值（HRB400）y2420x10N/mm＝Es

Morgain计算如下：

不考虑裂缝控制。

．

1矩形板：

DWQ1a

1.1基本资料

1.1.1工程名称：

平湖金色港湾

1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：

自由/固端/自由/铰支

1.1.3荷载标准值

1.1.3.1永久荷载标准值

2均布荷载：

g＝55kN/mk1＝1，对由永久荷载效应控制γ永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组

＝1γ合，取G1.1.3.2可变荷载标准值：

q＝0k1.1.4荷载的基本组合值

21.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝Max{55,55}＝55kN/m

1.1.5计算跨度L＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝L/14）yy2221.1.6混凝土强度等级为C35，f＝16.72N/mm，f＝1.575N/mm，f＝2.204N/mmtkct221.1.7钢筋抗拉强度设计值f＝432N/mm，E＝200000N/mmsy1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：

板底a＝30mm、板面a'＝50mmss

1.2弯矩标准值

1.2.1平行于L方向的跨中弯矩Myy2M＝0.07031*55*4.05＝63.43kN·mygk11.2.2沿L方向的支座弯矩M'yy2M'＝-0.125*55*4.05＝-112.77kN·mgk1y

1.3配筋计算

1.3.1平行于L方向的跨中弯矩MyyM＝Max{M（L）,M（D）}＝Max{63.43,63.43}＝63.43kN·myyy2A＝559mm，a＝30mm，ξ＝0.053，ρ＝0.21%；ssy

12@200（A＝565）实配纵筋：

s1.3.2沿L方向的支座弯矩M'yyM'＝Max{M'（L）,M'（D）}＝Max{-112.77,-112.77}＝-112.77kN·myyy2A'＝1108mm，a'＝50mm，ξ＝0.114，ρ＝0.44%；ssy

12@100（A＝实配纵筋：

1131）s

综上，地下室外墙人防作用核6级时，由长期作用水土压力工况控制（裂缝控制），地下室外墙（4.05米墙高，墙厚300），实际计算配筋为DWQ1（详施工图），裂缝及人防作用下均满足。

四、人防结构构件计算及查表取用：

1、各类门框墙查表取用均依据标准图集《防空地下室结构设计（2007年合

订本）》（图集号:

FG01~FG05）。

（以下简称图集）

2、具体典型门框墙选用：

1）人防1-1口部，建筑人防防护密闭门HHFM1820（6）

依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK2020，抗力核6级，

荷载类型为D型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸400，另一侧1800，

则在长悬挑一侧加柱，即MK2020-D2型。

查图集第35、37页，（L=2200，H=3600，a1=400），得

1号箍筋为φ12@150；门框墙梁尺寸c=400,4号梁纵筋为每侧

5φ22；门框柱尺寸，宽500，d=650，5号柱纵筋每侧5φ25。

页。

35其余配筋，按图集第

具体配筋已在结施-7口部1-1大样图中绘出。

2）人防1-2口部，建筑人防防护密闭门HFM1220（6）

依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK1220，抗力核6级，

荷载类型为D型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸500，另一侧700，

即MK1220-D1型。

查图集第22、25页，（L=2400，H=3600，a1=500，a2=700），得

1号箍筋为φ12@120；2号箍筋为φ16@150；

门框墙梁尺寸c=350,4号梁纵筋为每侧3φ22；

其余配筋，按图集第22页。

3）人防1-2口部，建筑密闭门HM1220

依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK1220，抗力核6级，

荷载类型为A型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸500，另一侧700，

即MK1220-A1型。

查图集第22、25页，（L=2400，H=3600，a1=500，a2=700），得

1号箍筋为φ12@150；2号箍筋为φ12@150；

门框墙梁尺寸c=300,4号梁纵筋为每侧3φ16；

其余配筋，按图集第22页。

4）人防1-3口部，建筑防护密闭门HFM1220（6）

依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK1220，抗力核6级，

荷载类型为D型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸300，另一侧400，

型。

MK1220-D1即．

查图集第22、25页，（L=1900，H=2650，a1=300，a2=400），得

1号箍筋为φ12@150；2号箍筋为φ12@150；

3号箍筋为φ12@120；

其余配筋，按图集第22页。

3、人防楼梯结构构件计算及查表取用：

1）、甲类防空地下室多跑式楼梯的室外主要出入口，依据标准图集《防空地下室结构设计（2007年合订本）》（图集号:

FG03）。

（以下简称图集）

2）、典型楼梯梯板、平台板、梯梁选用：

人防1-1、4-1、5-1口部，人防楼梯尺寸，为层高2.8米，开间3.9米，

进深6.3米，核6级，查图集第7页，选为型号：

梯板：

TB-（h6）-30-38-63；梯板厚180，梯板配筋为图集64页，

平台板厚150，配筋为图集第80页；

梯梁断面、配筋为图集第91页。

五、人防地下室梁柱的计算（Ⅶ区SATWE电算计算书附图）

电算计算书附图）SATWE六、人防地下室顶板和底板的计算（Ⅶ区