电力系统暂态分析第三版习题答案.docx
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电力系统暂态分析第三版习题答案
第一章电力系统分析基础知识1-2-1对例1-2,取UB2110kV,SB30MVA,用准确和近似计算法计算参数标幺值。
解:
①准确计算法:
选取第二段为基本段,取UB2110kV,SB30MVA,则其余两段的电压基准值分别为:
UB1k1UB2
UB3UB2k210.5121110kV9.5kV1106.6kV1106.6
电流基准值:
IB1SB3UB1
SB
3UB23039.53031101.8kAIB20.16kA
各元件的电抗标幺值分别为:
发电机:
x10.2610.530230
9.5
2
220.32变压器T1:
x20.10512111030
31.520.121输电线路:
x30.48030110
2
220.079变压器T2:
x40.105
电抗器:
x50.0566.6110153011020.212.62
0.3
30
6.60.40.14电缆线路:
x60.082.5
电源电动势标幺值:
E②近似算法:
119.521.16
取SB30MVA,各段电压电流基准值分别为:
UB110.5kV,IB130310.5
30
31151.65kAUB2115kV,IB10.15kA
UB36.3kV,IB13036.32.75kA各元件电抗标幺值:
发电机:
x10.2610.530230
10.5
2
220.26变压器T1:
x20.10512111530
31.50.11输电线路:
x30.48030115
2
220.073变压器T2:
x40.105
电抗器:
x50.0566.311511530150.212.75
0.3
30
6.30.440.151电缆线路:
x60.082.5
电源电动势标幺值:
E
10.5
3011210.521.05发电机:
x10.26309.5
2
220.32变压器T1:
x20.10512111030
31.520.121输电线路:
x30.48030110
2
220.079变压器T2:
x40.105
电抗器:
x50.05
电缆线路:
x66110153011020.210.40.3300.082.50.1426.66.6
11
9.51.162.62电源电动势标幺值:
E
1-3-1在例1-4中,若6.3kV母线的三相电压为:
Ua
Ua
Ua26.3cos(st)26.3cos(st120)26.3cos(st120)
在空载情况下f点突然三相短路,设突然三相短路时30。
试计算:
(1)每条电缆中流过的短路电流交流分量幅值;
(2)每条电缆三相短路电流表达式;
(3)三相中哪一相的瞬时电流最大,并计算其近似值;
(4)为多少度时,a相的最大瞬时电流即为冲击电流。
解:
(1)由例题可知:
一条线路的电抗x0.797,电阻r0.505,阻抗
Zrx0.943,衰减时间常数T220.797
3140.5050.005s
三相短路时流过的短路电流交流分量的幅值等于:
IfmUmZ26.3
0.9439.45kA
(2)短路前线路空载,故Im00
Ta0.7970.005s3140.505
x57.64arctanr
所以
200tia9.45cos(t27.64)9.45cos27.64e
200tib9.45cos(t147.64)9.45cos147.64e
200tib9.45cos(t92.36)9.45cos92.36e
(3)对于abc相:
a27.64,
b147.64,c92.36,可以看出c相跟接近于90,即更与时间轴平行,所以c相的瞬时值最大。
ic(t)maxic(0.01)10.72kA
(4)若a相瞬时值电流为冲击电流,则满足
第二章同步发电机突然三相短路分析a90,即32.36或147.64。
2-2-1一发电机、变压器组的高压侧断路器处于断开状态,发电机空载运行,其端电压为额
。
定电压。
试计算变压器高压侧突然三相短路后短路电流交流分量初始值Im
0.32,xd0.2UN13.8kV,cosN0.9,xd0.92,xd发电机:
SN200MW,
变压器:
SN240MVA,220kV/13.8kV,US(%)13
解:
取基准值UB13.8kV,SB240MVA
电流基准值IB
SB3UB
240313.8
10.04kA
则变压器电抗标幺值xT
US%100
UTNSN
SN
2
2
SBU
2B
13100
2
13.8240
2
2
24013.8
2
0.13
2
xd发电机次暂态电抗标幺值xd
UNcosN1
SBUB
13.8240
0.20.2162
20013.8
0.9
次暂态电流标幺值I
1xTxd
0.130.22
2.86
有名值Im
22.8610.0438.05kA
2-3-1例2-1的发电机在短路前处于额定运行状态。
计算短路电流交流分量I,I和Id;
(1)分别用E,E和Eq
(2)计算稳态短路电流I。
解:
(1)U
10,I
0
1cos
1
0.85132
0
U短路前的电动势:
E0
Ijxd
0
1j0.16732
1.0977.4
E0U
Ijxd
1j0.269321.16611.3
Id01sin(41.132)0.957Uq
1cos41.10.754
0Uq0xdIdEq
Eq0Uq0xdId
0.7540.2690.9571.010.7542.260.9572.92
所以有:
xd1.097/0.1676.57IE0
1.166/0.2694.33IE0xd
Eq0Id
1.01/0.2693.75xd
(2)IEq0/xd2.92/2.261.29第三章电力系统三相短路电流的实用计算
第四章对称分量法即电力系统元件的各序参数和等值电路
4-1-1若有三相不对称电流流入一用电设备,试问:
(1)改用电设备在什么情况下,三相电流中零序电流为零?
(2)当零序电流为零时,用电设备端口三相电压中有无零序电压?
U
Z(0)
答:
(1)①负载中性点不接地;②三相电压对称;
③负载中性点接地,且三相负载不对称时,端口三相电压对称。
(2)
4-6-1图4-37所示的系统中一回线路停运,另一回线路发生接地故障,试做出其零序网络图。
解:
画出其零序等值电路
第五章不对称故障的分析计算
1,由f点看入
5-1-2图5-33示出系统中节点f处不对称的情形。
若已知xf1、U
f0
系统的x
(1)x
(2)1,系统内无中性点接地。
试计算I
fa、b、c
。
abc
f
x
(1)//xf
U
U
x
(1)//
xf
)
xf
U
x
(2)
x//xxf
)
xxxf
n(0)n(0)
n(0)(c)
(a)(b)
解:
正负零三序网如图(a),各序端口的戴维南等值电路如图(b)(a)单相短路,复合序网图如图(c)则:
I
(1)I
(2)I(0)(b)
ag
bg
U
f0
x
(1)//xfx
(2)//xfxf
10.50.51
0.5
5-1-3图5-34示出一简单系统。
若在线路始端处测量ZaU
cg
Ia、ZbU
Ib、
ZcU
Ic。
试分别作出f点发生三相短路和三种不对称短路时Z
a
、Zb、Z
c
和(可
取0、0.5、1)的关系曲线,并分析计算结果。
解:
其正序等值电路:
Ea
5-2-1已知图3-35所示的变压器星形侧B、C相短路的If。
试以If为参考向量绘制出三角形侧线路上的三相电流相量:
(1)对称分量法;
(2)相分量法。
ab
c
BC
1、对称分量法
IA
(1)1
IA
(2)113
1IA(0)
aa
2
1
1aIA
1
aIB1311IC
2
aa
2
1
2
a0aIf
I1f
IA
(1)
3
IaIcI3
23
If
3
Ic
(1)IA
(2)
三角侧零序无通路,不含零序分量,则:
3
IfIaIa
(1)Ia
(2)3
23
IfIbIb
(1)Ib
(2)3
3
IcIc
(1)Ic
(2)If3
2、相分量法
与相电流IA同相位,Ib与IB、Ic与IC同相位。
①电流向量图:
其中相电流Ia
且Ia
13
IA、Ib
13
I
IB、Ic
13
IC。
原副边匝数比N1:
N2
3:
1。
Ic
Ib
IC
IB
化为矩阵形式为:
I
a1Ib0Ic1
110
0Ia1
1
1Ib03
1Ic1
110
0IA1
1
1IB03
1IC1
110
00
1If
I1f
第六章电力系统稳定性问题概述和各元件的机电特性6-2-2若在例6-2中的发电机是一台凸极机。
其参数为:
xq0.912,x
d0.458UN18kV,cosN0.875,xd1.298,SN300MW,
0,Uq0为常数时,发电机的功率特性。
试计算发电机分别保持Eq0,Eq
115kV
q
jId(xdxq)
EE
EU
(xTxL)
I
Id
U
d
220121
209kV,则
解:
(1)取基准值SB250MVA,UB(110)115kV,UB(220)115阻抗参数如下:
250242
xd1.2891.260
300209
0.875
250242
xq0.9120.892
300209
0.875250242
0.458xd0.448
300209
0.875
222
xT1
242
0.140.130
360209220
0.140.108
360209
12
0.41200
250209
2
250
2
xT2
250
2
xL
0.235
系统的综合阻抗为:
xexT1xLxT20.1300.1080.2350.473xdxdxe1.2600.4731.733xqxqxe0.8920.4731.365
xdxe0.4480.4730.921xd
0:
(2)正常运行时的UG0,E0,Eq0,Eq
P0
250250
1,Q01tg(cos
1
0.98)0.2,U
115115
1
①由凸极机向量图得:
令U
S
10,则:
I(P0jQ0)U
S
(1j0.2)01.019811.3099
EQ0USjxqI10j1.365(1j0.2)1.866546.9974
IdIsin()1.0198sin(46.997411.3099)0.8677
Eq0EQ0Id(xdxq)1.86650.8677(1.7331.365)2.1858
I10j0.921(1j0.2)1.500237.8736E0Usjxd
0Ecos()1.5002cos(47.0037.8736)1.4812Eq
UG0USjxeI10j0.473(1j0.2)1.192423.3702②与例题6-2
UG0
(U
Q0xeU
)(
2
P0xeU
)
2
(10.20.473)(0.473)1.193
2
2
22
E0EQ0Eq0EQ
(10.20.921)0.921(10.21.365)1.365
2
2
1.51.8665
Id(xdxq)1.86650.31932.1858tg
1
1.36510.21.365
46.99
0Uq0Id0xdUq0Eq
cos46.99
EQ0Uq0
xq
xd
0.9211.4809
1.866cos46.99
1.365
(3)各电动势、电压分别保持不变时发电机的功率特性:
PEq
Eq0xd0Eqxd
sin
U2U2
22
xdxqxdxqxqxdxqxd
sin2
PEq
sinsin2
PE
EUxd
sin
EUxdUGUxe
sinsin
sinsin
1
Uxd
(1)sin
xd
EUxe
(1)sin
xqUG
PUq
UGUxe
sinG
1
(4)各功率特性的最大值及其对应的功角1)Eq0const。
最大功率角为
dPEqd
0
0const。
最大功率角为2)Eq
dPEqd
0
3)E0const。
最大功率角为90,则有
4)UG0const。
最大功率角为G90,则有
第七章电力系统静态稳定
7-2-1对例7-1,分别计算下列两种情况的系统静态稳定储备系数:
(1)若一回线停运检修,运行参数(U,UG,P0)仍不变。
(2)发电机改为凸极机(xd1,xq0.8)其他情况不变。
(1)一回线路停运,其等值电路为:
.00
UU
1)PE
G
xT1xLxT2
sinG
11.050.10.60.1
sinG0.8
求得:
G37.56
2)I
UGUJ(xT1xLxT2)1.0537.5610j0.80.8314.7
3)EqUjIxd10j0.8314.71.81.5766.6
4)功率极限PMPEEqUxd1.5711.80.872qM
5)静态稳定储备系数KP
(2)凸极机
1)PE
xT10.8720.80.89%UUG11.05sinGsinG0.810.10.30.1xLxT22
求得:
G22.4
UGU1.0522.4100.84.292)I1j0.5J(xT1xLxT2)2
3)EQUjIxq10j0.84.291.31.3848.36
EqEQjId(xdxq)1.3848.36j0.84.29sin(48.364.29)1.5152.374)PEq
dPEq
dEq0xdsinU22xdxqxdxqsin21.01sin0.051sin2由0得84.265)PEqMPEq(84.26)1.015
KP1.0150.80.826.89%
第八章电力系统暂态稳定
8-2-2在例8-1中若扰动是突然断开一回线路,是判断系统能否保持暂态稳定。
0220MW00.98
U115kV
30018xcos20.41/kM
dxq.3618/242kVx1xx220/121kV04x1
xd
0.32US
(%)14
US(%)14
T200..23J6s
E
j0.304j0.130j0.470
j0.108U1.0
01
a
正常运行
Q0
0.2
E
j0.304j0.130j0.470
j0.108U1.0
01
2
PT0
0cmh
取基准值:
SB=220MVA,UB=Uav末端标幺值:
UU
U1151
,
P2200
PB
115
S
B
220
1
,
Q0
QSB
sinSB
SB
sin(arccos)0.2
,
如未特殊说明,参数应该都是标幺值,省略下标*号
正常运行时:
根据例6-2的结果
0.777,Exd
(10.20.777)0.777
2
2
1.3924
功率最大值:
PⅠmax
0.777
EUxd
1.39240.777
1.7920
0tan
1
10.20.777
33.9201此处有改动
PT0Psin(33.9201)1Ⅰmax
1.012,功率最大值P切除一条线路xdⅡmax
EUxd
1
1.39241.012
1.3759
carcsin
1PⅡmax
46.6185,h180-arcsin
46.6185
PⅡmax
133.3815
加速面积Sabc
33.9201
(PT0Psin)dⅡmax
46.6185
33.9201
(11.376sin)d0.0245
最大可能的减速面积:
Scde
133.3815
46.6185
(PsinPT0)dⅡmax
133.3815
46.6185
(PsinPT0)d0.3758Ⅱmax
Sabc<Scde系统能保持暂态稳定
0.3,假设发电机EC,若在一回线路始端发生突然三相短8-2-3在例7-1中,已知xd
路,试计算线路的极限切除角。
.00
j0.6
a正常运行j0.1U1.0
j1.0j0.1j0.3j0.1
j0.1
bj0.3负序和零序网络j0.1
j1.0j0.1j0.3j0.1
c故障中
j1.0j0.1j0.3j0.1
d
0.8,解:
正常运行时:
xd
故障切除后由例7-1I0.804.29,
计算电流①I(P0jQ0)U根据末端功率电压(此处未知末端参数)②例7-1
10.804.290.81.146233.8338EUjIxd
PⅠmaxEUxd1.14620.81.4328
0arcsinPTPⅠmax33.9416
PT0.8
由于三相短路x0
故障中的xⅡ,即三相短路切断了系统与发电机的联系。
此时PⅡmax0。
故障切除后:
xⅢ1.1,PⅢmax1.14621.11.0420h180-arcsinPTPⅢmax129.8473极限切除角:
coscmPT(h0)PⅢmaxcoshPⅡmaxcos0PⅢmaxPⅡmax0.6444
cm49.8793