防护棚施工方案.docx
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防护棚施工方案
目录：
1、工程概况1
2、编制依据2
3.防护棚搭设形式2
4.材料要求3
5. 防护棚受力计算3
6. 防护棚搭设17
7. 防护棚拆除19
8、防护棚的验收与保护20
9.安全措施及要求21
10、附图21
1、工程概况
1、工程名称：
金橄榄广场项目一期工程
2、建设单位：
广元蜀北橄榄油开发有限责任公司
3、施工单位：
四川省第一建筑工程公司
3、监理单位：
四川鑫森建设工程项目管理有限公司
4、工程设计单位：
成都思惟尚建筑设计有限公司
本工程位于广元市利州区，南临苴国路、东临石器路、西临东苑路、北临广元市文化艺术中心。
业主为广元市蜀北橄榄油开发有限责任公司，设计为成都惟尚建筑设计有限公司。
本工程为A、B 二幢住宅楼（31层、建筑高度104.70m）及商业裙房组成，地下共2层，1层局部设夹层。
根据施工需要，本工程裙楼施工配设4台塔吊，裙楼主体施工完成拆除2台塔吊；住宅楼施工共设置2台塔吊和2台人货升降机解决结构施工阶段的垂直运输。
为了保证总工期的完成和提前完成，在高层施工达到悬挑脚手架第一步搭施完成，落地脚手架即行拆除，地下车库等公用构筑物的开工条件成熟，一旦形成立体交叉施工，安全生产形势的严重性就会凸现。
按照相关规定，必须在塔吊围转半径内的办公楼、生活设施、人员进出主要通道、主要的机械设备、临设人货电梯主口通道等搭设防护棚，以确保安全生产。
防护棚搭设具体位置详附图《金橄榄广场项目一期工程防护棚搭设平面布置图》。
2、编制依据
2.1金橄榄广场一期施工图纸；
2.2金橄榄广场一期施工组织设计；
2.3金橄榄广场项目一期工程脚手架施工方案
2.4《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）中国建筑工业出版社；
2.5《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；
2.6《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）中国建筑工业出版社；
2.7《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
2.8《建筑施工脚手架实用手册》
2.9国家有关法律、法规。
3.防护棚搭设形式
3.1.中庭防护棚
在A、B两栋主楼之间的中庭部分设有两台施工电梯，干拌砂浆储存罐和装修材料的堆场等，是上下班人员比较集中的部位，本中庭为满足小型车辆出入，在主入口位置采用槽钢搭设，主入口以内的部分采用满堂钢管架搭设双层防护，防护棚由上、下两层钢管网架组合而成，横杆间距不大于0.8m，双层之间60㎝，确保防护棚的安全性，在设置通道两侧的立杆；根据规范和工程实际要求，钢管网架上先后设置安全网、模板；防护棚四周为1.2米高的栏杆，防止坠物从防护棚往下坠落。
搭设的具体部位详附图《中庭防护棚平面布置图》、《主入口防护棚剖面图》、《中庭过道防护棚剖面图》。
3.2.钢筋场防护棚：
本工程共设置两个钢筋制作场，防护棚搭设的宽度为6米宽，12米场，立杆间距1.8米，水平杆步距1.5米，防护棚四周满啦剪刀撑。
防护棚顶部由上、下两层钢管网架组合而成，横杆间距不大于0.8m，双层之间60㎝，防护棚四周为1.2米高的栏杆，防止坠物从防护棚往下坠落；栏杆外侧设置安全广告牌。
搭设的具体部位详附图《A、B区钢筋制作场防护棚平面布置图》、《钢筋制作场防护棚剖面图》。
3.3．生活区防护棚搭设
生活区工人宿舍为两层活动板房，宿舍的防护棚搭设高度为7.2米，宽度为6.5米，搭设范围在塔吊旋转覆盖范围内所有的板房均搭设防护棚，其他厕所和过道防护棚搭设高度为5米。
搭设的具体部位详附图《生活区防护棚平面布置图》、《生活区防护棚剖面图》。
4.材料要求
1.钢管：
采用DN48×3.5焊管，材质应符合GB/T13793或GB/T3092规定，质量应符合GB700－79《普通碳素结构钢技术要求》中Q235A钢要求。
弯曲变形、锈蚀钢管不得使用；脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg。
2.扣件：
扣件及其附件符合GB978-67可锻铁分类及技术条件>的规定，机械性能不低于KT33－8的可煅铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700－79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。
扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。
脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩65N•m时，不得发生破坏。
3.脚手板：
上层钢管网采用铁芭网片，下层钢管网采用模板。
4.安全网：
采用密目式安全网。
5.槽钢：
主入口槽钢采用200×100×10的规格，采用高强螺栓连接。
高强螺栓、焊条等。
5. 防护棚受力计算
本工程防护棚以两层活动板房的防护棚为计算代表
计算依据：
依据：
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。
一、参数信息
立杆纵距（m）:
1.500；立杆步距（m）:
1.500；立杆横距（m）:
6.500
防护棚高度（m）:
7.000；上下防护层间距（m）:
0.350；防护层层数:
2
钢管类型:
Φ48×3.0；水平钢管间距（m）:
0.600
扣件连接方式:
单扣件；扣件抗滑移折减系数:
0.800
立杆布置方式:
格构柱；立杆计算长度系数μ1:
1.300；斜撑计算长度系数μ2:
1.300
顶层水平钢管搭设方式:
钢管沿纵向搭设
斜撑与立杆连接点到地面的距离（m）:
6.200
横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆的距离（m）:
2.500
格构柱截面边长（m）:
0.400
示意图
二、荷载设计
防护层防护材料类型:
木脚手板；防护层防护材料自重标准值gk1（kN/m2）:
0.350
栏杆与挡脚板类型:
栏杆冲压钢；栏杆与挡脚板自重标准值gk2（kN/m）:
0.160
纵向外侧防护荷载标准值gk3（kN/m）:
0.200
高空坠落物最大荷载标准值Pk（kN）:
1.000
三、纵向水平杆验算
承载力使用极限状态
格构柱：
Q=1.2×（gk1×a+q）=1.2×（0.350×0.600+0.034）=0.293kN/m
P=1.4×Pk=1.4×1.000=1.400kN
钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.490cm3
I=10.78cm4
第一种工况
支撑计算简图
支撑弯矩图（kN.m）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑变形计算受力图（mm）
支撑变形图（mm）
====================================
◆连续梁支座反力复核验算：
连续梁受力累加：
Pn=0.244×2.300+1.000=1.6kN
支座反力从左到右相加：
Rn=0.403+0.895+0.295+（-0.032）=1.6kN
杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!
◆连续梁弯矩复核验算：
假定顺时针方向力矩为正力矩。
已知力对B点取矩：
-（0.244×2.3002/2+1.000×2.100）=-2.70kN.m
求出的支座反力对B点取矩：
（顺时针力矩）
支1:
0.403×2.300=0.93
支2:
0.895×1.900=1.70
支3:
0.295×0.400=0.12
顺时针力矩之和：
0.93+1.70+0.12=2.75KN.m
顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!
====================================
第二种工况
支撑计算简图
支撑弯矩图（kN.m）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑变形计算受力图（mm）
支撑变形图（mm）
====================================
◆连续梁支座反力复核验算：
连续梁受力累加：
Pn=0.244×2.300+1.000=1.6kN
支座反力从左到右相加：
Rn=（-0.448）+1.229+1.229+（-0.448）=1.6kN
杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!
◆连续梁弯矩复核验算：
假定顺时针方向力矩为正力矩。
已知力对B点取矩：
-（0.244×2.3002/2+1.000×1.150）=-1.80kN.m
求出的支座反力对B点取矩：
（顺时针力矩）
支1:
-0.448×2.300=-1.03
支2:
1.229×1.900=2.34
支3:
1.229×0.400=0.49
顺时针力矩之和：
（-1.03）+2.34+0.49=1.80KN.m
顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!
====================================
1.抗弯验算
Mmax=0.337kN·m
σ=Mmax/W=0.337×106/4490.000=75.057N/mm2≤[f]=205.0N/mm2
抗弯验算σ≤[f],满足要求！
2.挠度验算
νmax=1.373mm
[ν]=min[max{la，a1}/150，10]=min[max{1500,400}/150,10]=10mm
挠度验算νmax≤[ν],满足要求！
3.支座反力计算
Rmax=1.654kN
四、横向水平杆验算
承载力使用极限状态
格构柱：
F=1.2×（gk1×a+q）×（la+a1）/2=1.2×（0.350×0.600+0.034）×（1.500+0.400）/2=0.278kN/m
P=1.4×Pk=1.4×1.000=1.400kN
钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.490cm3
I=10.78cm4
第一种工况力学模型图：
支撑计算简图
支撑弯矩图（kN.m）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑变形计算受力图（mm）
支撑变形图（mm）
====================================
◆连续梁支座反力复核验算：
连续梁受力累加：
Pn=0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+1.000=5.4kN
支座反力从左到右相加：
Rn=0.309+1.606+1.288+1.300+1.062+（-0.157）=5.4kN
杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!
◆连续梁弯矩复核验算：
假定顺时针方向力矩为正力矩。
已知力对B点取矩：
-（0.232×0.000+0.232×0.406+0.232×0.811+0.232×1.217+0.232×1.622+0.232×2.028+0.232×2.433+0.232×2.839+0.232×3.244+0.232×3.650+0.232×4.056+0.232×4.461+0.232×4.867+0.232×5.272+0.232×5.678+0.232×6.083+0.232×6.489+0.232×6.894+0.232×7.300+1.000×7.100）=-23.20kN.m
求出的支座反力对B点取矩：
（顺时针力矩）
支1:
0.309×7.300=2.26
支2:
1.606×6.900=11.08
支3:
1.288×4.800=6.18
支4:
1.300×2.500=3.25
支5:
1.062×0.400=0.42
顺时针力矩之和：
2.26+11.08+6.18+3.25+0.42=23.19KN.m
顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!
====================================
第二种工况力学模型图：
支撑计算简图
支撑弯矩图（kN.m）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑变形计算受力图（mm）
支撑变形图（mm）
====================================
◆连续梁支座反力复核验算：
连续梁受力累加：
Pn=0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+1.000=5.4kN
支座反力从左到右相加：
Rn=（-0.846）+2.320+1.804+1.197+1.130+（-0.198）=5.4kN
杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!
◆连续梁弯矩复核验算：
假定顺时针方向力矩为正力矩。
已知力对B点取矩：
-（0.232×0.000+0.232×0.406+0.232×0.811+0.232×1.217+0.232×1.622+0.232×2.028+0.232×2.433+0.232×2.839+0.232×3.244+0.232×3.650+0.232×4.056+0.232×4.461+0.232×4.867+0.232×5.272+0.232×5.678+0.232×6.083+0.232×6.489+0.232×6.894+0.232×7.300+1.000×5.850）=-21.90kN.m
求出的支座反力对B点取矩：
（顺时针力矩）
支1:
-0.846×7.300=-6.18
支2:
2.320×6.900=16.01
支3:
1.804×4.800=8.66
支4:
1.197×2.500=2.99
支5:
1.130×0.400=0.45
顺时针力矩之和：
（-6.18）+16.01+8.66+2.99+0.45=21.93KN.m
顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!
====================================
第三种工况力学模型图：
支撑计算简图
支撑弯矩图（kN.m）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑变形计算受力图（mm）
支撑变形图（mm）
====================================
◆连续梁支座反力复核验算：
连续梁受力累加：
Pn=0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+1.000=5.4kN
支座反力从左到右相加：
Rn=0.046+0.729+1.929+1.929+0.729+0.046=5.4kN
杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!
◆连续梁弯矩复核验算：
假定顺时针方向力矩为正力矩。
已知力对B点取矩：
-（0.232×0.000+0.232×0.406+0.232×0.811+0.232×1.217+0.232×1.622+0.232×2.028+0.232×2.433+0.232×2.839+0.232×3.244+0.232×3.650+0.232×4.056+0.232×4.461+0.232×4.867+0.232×5.272+0.232×5.678+0.232×6.083+0.232×6.489+0.232×6.894+0.232×7.300+1.000×3.650）=-19.70kN.m
求出的支座反力对B点取矩：
（顺时针力矩）
支1:
0.046×7.300=0.34
支2:
0.729×6.900=5.03
支3:
1.929×4.800=9.26
支4:
1.929×2.500=4.82
支5:
0.729×0.400=0.29
顺时针力矩之和：
0.34+5.03+9.26+4.82+0.29=19.74KN.m
顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!
====================================
1.抗弯验算
Mmax=0.702kNm
σ=Mmax/W=0.702×106/4490.000=156.347N/mm2≤[f]=205.0N/mm2
抗弯验算σ≤[f],满足要求！
2.挠度验算
νmax=7.72mm
[ν]=min[max{lb，a1}/150，10]=min[max{6500,400}/150,10]=10mm
挠度验算νmax≤[ν],满足要求！
3.支座反力计算
Rmax=3.035kN
五、扣件抗滑承载力验算
Rc=0.80×8.00=6.40kN
Rmax=3.035kN
Rmax≤Rc,满足要求！
六、斜撑稳定性验算
斜撑与立杆的夹角α1=arctan（l1/（H-h2））=arctan（2500.0/（7000.0-6200.0））=72.26°
第1层防护层传递给斜撑荷载计算
承载力使用极限状态
格构柱：
F=1.2×（gk1×a+q）×（la+a1）/2=1.2×（0.350×0.600+0.034）×（1.500+0.400）/2=0.278kN/m
P=1.4×Pk=1.4×1.000=1.400kN
横向斜撑计算简图如下：
支撑计算简图
支撑计算简图
支撑计算简图
横向斜撑最大支座反力：
2.441kN
横向斜撑轴向力：
N31=R3max/cosα1=2.441/cos（72.3°）=8.009kN
N=N31=8.009kN
斜撑自由长度：
h=h1/cosα1=0.350/cos（72.3°）=1.148m
斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155×1.300×1.148=1.724m
长细比λ=l0/i=1724.301/16.00=107.77
λ≤250,满足要求！
查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.530
σ=N/（φA）=8009.168/（0.530×424.0）=35.626N/mm2
σ≤[f]=205N/mm2满足要求！
第2层防护层传递给斜撑荷载计算
承载力使用极限状态
格构柱：
F=1.2×（gk1×a+q）×（la+a1）/2=1.2×（0.350×0.600+0.034）×（1.500+0.400）/2=0.278kN/m
横向斜撑计算简图如下：
支撑计算简图
横向斜撑最大支座反力：
3.215kN
横向斜撑轴向力：
N32=R3max/cosα1=3.215/cos（72.3°）=10.549kN
N=N31+N32=18.558kN
斜撑自由长度：
h=（H-（n-1）h1-h2）/cosα1=（7.00-0.350-6.20）/cos（72.3°）=1.476m
斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155×1.300×1.476=2.217m
长细比λ=l0/i=2216.958/16.00=138.56
λ≤250,满足要求！
查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.353
σ=N/（φA）=18557.909/（0.353×424.0）=123.991N/mm2
σ≤[f]=205N/mm2满足要求！
七、立杆稳定性验算
立杆荷载计算
1.防护棚结构自重NG1k
钢管长度：
L=n×[（la+a1）×（（lb+2×a1）/a+1）/2+lb]+2（l12+（H-h2）2）0.5+4×H=2×[（1.500+0.400）×（（6.500+2×0.400）/0.600+1）/2+6.500]+2×（2.5002+（7.000-6.200）2）0.5+4×7.000=71.266m
扣件数量：
m=2×n[（（lb+a1）/a-3）/2+1×4]=2×2×[（（6.500+2×0.400）/0.600-3）/2+14]=34个
NG1k=0.034×L+0.015×m=0.034×71.266+0.015×34.333=2.952kN
2.防护棚构配件自重NG2k
防护层防护材料自重标准值NG2k1=n×gk1×（la+a1）×（lb+2×a1）/2=2×0.350×（1.500+0.400）×（6.500+2×0.400）/2=4.854kN
栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2=gk2×（la+a1）=0.350×（1.500+0.400）=0.304kN
纵向外侧防护自重标准值NG2k3=gk33×（la+a1）=0.200×（1.500+0.400）=0.380kN
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.854+0.304+0.380=5.538kN
经计算得到，静荷载标准值：
NGk=NG1k+NG2k=2.952+5.538=8.491kN
3.冲击荷载标准值NQk
NQk=Pk=1.000kN
立杆荷载设计值：
N=1.2×NGk+1.4×NQk=1.2×8.491+1.4×1.000=11.589kN
立杆的稳定性验算
1.立杆长细比验算
立杆自由长度h取立杆步距1.500m
立杆计算长度l0=k×μ1×h=1.155×1.30×1.500=2.252m
长细比λ=2252.250/16.00=140.766
λ≤210,满足要求！
2.立杆稳定性验算
查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.345
σ=N/4/（φ×A）=11588.974/4/（0.345×424.000）=19.813N/mm2
σ≤[f]=205N/mm2,满足要求！
八、立杆地基承载力验算
立杆底垫板平均压力P=N/（kcA）=11.589/（1.000×0.250）=46.356kPa
P≤fak=150.000kPa,满足要求！
6. 防护棚搭设
6.1.搭设步骤
施工现场防护棚搭设大体需分三步走：
1）第一步：
待基础阶段基本完成，回填土结束，地下室顶板以外的场地全部硬化完成，布置临时设施，从二期施工场地范围搬迁至一期的施工场地。
2）第二步：
在塔吊围转半径范围内的办公楼，宿舍楼、食堂、生活区、施工工棚，材料仓库及时搭设防护棚。
3）第三步：
结构施工达到一定高度，人货电梯投入使用前，外侧通道口、A、B栋主楼中庭搭设双层防护棚。
6.1、施工准备
技术人员应熟悉上部图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括φ48×3.5mm钢管、对接卡口、直角扣件、旋转扣件和安全网等，以备外脚手架搭设使用；有关作业班组应织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应当组织有关技术人员和安质人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。
架子工必须具备国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。
6.2、防护棚式样选择
1）对平屋面的临建（如彩钢板搭设的办公楼及平屋面宿舍）即在屋面上，用Φ48×3.5钢管作双层构架和搁栅，在双层搁栅上均须满铺竹芭，竹芭须用18#铅丝与钢管四点扎牢，二层防护棚之间距离不小于350mm，底层防护棚距离临建屋石高度亦不小于350mm。
具体详附图
2）钢筋制作场上空防护棚搭设，在外侧沿四周@1.5M一根用Φ48×3.5钢管作立柱，，四周立杆满设剪刀撑，防护棚顶采用Φ48×3.5钢管作双层牵杆和付搁栅，上满铺竹
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