各种钢铁的焊接.docx
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各种钢铁的焊接
各种钢铁的焊接
各种钢铁的焊接
究了复合材料在受交变热场作用过程中组织变化与软化之间的关系。
图5表2参4
***-***** 水轮机叶片坑内修焊轮式移动机器人定
位算法/徐 佳。
//清华大学学报:
自然科学版.2
2008,48
（2）:
171～175
针对三峡等大型电站水轮机叶片坑内修焊机器人测控过程中的定位问题,设计了一种移动机器人沿复杂空间曲面运行时的定位算法。
该算法以二维平面中的测程法为基础,利用机器人车体驱动轮编码器的测量信息和三维叶片曲面的离散点空间坐标信息,通过等时采样、瞬时平面近似及空间坐标变换等,计算任意采样时刻机器人在叶片表面的位置及姿态,实现机器人的空间定位。
以水轮机叶片典型形貌的圆柱面为例,进行了机器人不同运行方式的仿真试验,结果表明该算法的定位误差小于1.5%。
图5表3参7
***-***** 管道焊接技术/李 铜。
//电焊机.*****,37（12）:
32～35
阐述了国内外管道焊接技术的发展历程及现状,同时就目前的管道焊接工艺、焊接材料、焊接设备技术进行了较为全面的介绍;最后简单分析了管道焊接存在的技术难题,并对其发展前景发表一些看法。
图4
***-***** 厚壁12Cr1MoVG管道在低温环境下的焊
接/韩利东//电焊机.*****,38
（2）:
69～70
针对低温环境焊接厚壁12Cr1MoVG管道时焊缝容易产生裂纹缺陷的特点,分析该管道材质的焊接性能,确定了合理的焊接工艺。
通过现场实际焊接和检验,保证了焊接质量,为今后此类焊接工程的施工积累了经验。
表3参2
***-***** 冷金属转移（CMT）工艺在催化转换器壳
体制造中的应用[俄]//Автомат.сварка.*****（3）:
49～50
德国一家公司正在研制并在翁纳市的一些企业中生产供重工机械上工作的柴油发动机催化转换器系统。
根据清洁要求,这种由不锈钢制造的催化器壳体必须连接得能够保证气密。
为此,使用“Fronius"公司的金属冷转移工艺（ColdMetalTransferprocess
CMT）。
转换器中选择催化还原系统可保证氧化氮
废物减少80%以上。
与复杂技术构想方案的同时,这种催化器还必须具有气密的、耐机械和化学作用的
壳体。
所以,每个催化转换器的壳体都必须进行压力试验,以发现任何漏气缺陷的存在。
例如异物──焊接飞溅可能损伤催化垫,所以,催化器中不容许有任何的异物。
在"Purem"公司,焊接是首选连接方法。
例如,在制造Mepceдес汽车催化器壳体时,焊接了30
m左右的焊缝。
"Purem"催化器模件连接生产线,由
装有8个CMT焊接系统的4个机器人化单元所组成。
CMT不同于传统工艺,它有3个重要的优点:
由过程数控所保证的焊丝振荡运动,焊件中热量输入大大降低和金属无飞溅过渡。
在"Purem"完成100%机器人化焊接时,也是CMT在起作用。
图2
***-***** 容积*****m3钢质双层体立式筒仓在极
圈内地区条件下的机械化和自动化焊接[俄]/РешановВА//Свароч.пр2во.*****（9）:
17～21,61,62
在北极低温和强风条件下,容积*****m3的筒仓安装可以用机械化气体保护焊和埋弧自动焊完成。
在大容积筒仓建造中完成安装焊接工作时使用的这项复合工艺,完全符合俄罗斯技术监督机关规章和指导文件的基本要求。
图4表2
各种钢铁的焊接
***-***** 高强度钢焊缝金属氢控制研究进展/王
征。
//焊接.*****
（2）:
7～10
综述了对高强度钢焊接接头氢控制的现有方法,重点总结了高强度钢焊缝金属氢控制方面的一些研究进展。
包括:
选择合适的焊缝金属马氏体的转变温度,可以有效地促进氢向母材扩散,进而降低氢致裂纹的危险;高强度钢焊缝金属中不可避免存在的一定量的残余奥氏体,虽然有固化氢的作用,但在低温或受外力作用时转变成马氏体,成为对氢致裂纹敏感的组织;利用钕钇等稀土元素在焊缝组织中制造强氢陷阱,可以固化大量的氢,从而减少焊缝金属中的扩散氢;焊接熔渣的溶氢能力的提高,可以减少氢向焊缝金属的分配,从而降低焊缝金属的扩散氢。
参24
***-***** 20CrNi3钢制管板与低合金高强钢换热管
的焊接工艺/于 彬//热加工工艺.*****,37（3）:
84,86
20CrNi3与低合金高强钢的焊接性差,工艺复
杂,难度大。
通过焊接性试验,合理地选择焊接材料,严格控制工艺措施,圆满地解决了问题,取得了令人满意的效果。
表1
13
各种钢铁的焊接
***-***** 超高强度钢的焊接分析/任芝兰。
//新技
术新工艺.*****
（1）:
48～50
针对超高强钢的焊接作出了较详细的介绍和分析,合理地选择焊接方法及工艺参数,加强焊接与制作过程质量的控制,完全能制造出高质量的超高强钢结构件,主要包括其焊接时易产生焊接冷裂纹的原因及防止措施和如何合理选择工艺参数。
图6表3参5
***-***** 20R+405复合钢板的焊接/王宏红。
//
压力容器.*****,25
（1）:
43～46
在20R+405复合板实际生产中,选择不同的焊接工艺参数和焊接材料对接头进行焊接,对焊接接头进行力学性能、耐腐蚀性试验等性能检测,并将检测结果进行分析和比较。
试验结果证明,所采用的焊接材料和焊接工艺参数符合此材料的焊接。
图1表7参5
***-***** *****钢搅拌摩擦焊与埋弧焊的比较[英]/KonkolPJ。
//WeldJ.*****,86（7）:
187～195
对长3m板件制造的*****厚6mm高强度钢结构在搅拌摩擦焊时进行了研究。
旋转工具采用两类材料:
PC13N（多晶立方亚硝酸硼）和W225%Re
（W+25%Re）。
对传统埋弧焊焊接接头破坏与搅拌
摩擦焊（造船中广泛采用）进行了比较研究。
表明,采用搅拌摩擦焊获得的接头的力学性能和显微组织的结果是良好的。
图19表6参7
***-***** 钢的气体保护激光焊和激光2电弧复合焊
工艺[俄]/ШелягинВД。
//Автомат.сварка.*****
（1）:
34～38
确定了氩、二氧化碳及其混合气体对低碳钢和低合金钢激光焊和复合焊特点的影响。
确定了使用混合保护气体的积极影响。
指出,用功率1～2kW激光射线复合法焊接时,电弧分量功率的升高可导致混合效应的平均化。
在这种情况下,电弧及其控制稳定由激光射线保持,从而可以提高开坡口焊接时的焊接速度或熔透深度。
图3表2参10
***-***** 不锈钢薄板（δ≤0.3mm）的焊接工艺/关
长江。
//焊接.*****
（2）:
59～62
研究了不锈钢薄板（δ≤0.3mm）的TIG焊工艺,焊接电流为10～35A,焊接速度为120～180cm/
23
min。
通过力学性能试验,分析了焊缝的抗拉强度和
断后伸长率与焊接工艺参数之间的关系,在焊接电流和焊接速度匹配的条件下,厚0.15,0.2,0.3mm不锈钢薄板焊缝均可获得优良的抗拉强度和断后伸长率,性能指标与母材基本持平。
金相检验表明,焊缝的金相组织为铸态奥氏体,组织粗大会导致焊缝的力学性能下降。
X射线探伤表明,主要焊接缺陷是内凹,在焊接工艺参数合适的条件下,焊缝的一次探伤合格率超过95%。
图6表2参4
***-***** 1Cr13与1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接接头组
织及性能研究/赵勇桃。
//焊接.*****
（2）:
56～59
通过钨极氩弧焊方法,在一定工艺条件下对
1Cr18Ni9Ti与1Cr13实施焊接,并采用LOM、SEM
对1Cr13马氏体型与1Cr18Ni9Ti奥氏体型不锈钢焊接接头进行金相组织、断口形貌观察及分析,利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量了焊接接头的力学性能。
结果表明,通过手工钨极氩弧焊,采用直流正接法（焊接电流为80A,焊接速度为110mm/min）能够获得外观平整、组织均匀,力学性能满足要求的焊接接头。
图4表1参5
***-***** 热输入对00Cr12NiTi不锈钢焊接HAZ组
织及性能的影响/张心保。
//焊接.*****（3）:
66～69
研究了铁道车辆用铁素体不锈钢00Cr12NiTi在
MAG焊时,焊接热输入对HAZ的组织及性能的影
响。
结果表明,该钢种对焊接热输入非常敏感,须控制在1kJ/mm以下,多道焊时,热输入会随着焊道的增加而增加。
焊接热输入越大,接头HAZ的金相组织和力学性能越差。
最后,总结了热输入及多道焊对
HAZ的组织与力学性能的影响规律,并提出了焊接
该不锈钢的优化工艺措施。
图2表4参2
***-***** 不锈钢A2TIG焊接方法/赵忠义。
//电焊
机.*****,38
（2）:
67～68
活性焊接是近10年发展起来的增大焊接熔深、改善焊缝成形和焊接质量、提高焊接生产效率的新技术。
目前研究认为活性剂提高熔深的机理:
一是活性剂可影响电弧特性,提高电弧的能量密度和作用于熔池的电弧力;二是活性剂影响了熔池的表面张力而提高了焊接熔深,或是两种原因兼而有之。
在此利用活性焊剂在SUS304（厚度6mm）的不锈钢板上进行各项试验,以得出该厚度不锈钢板的最佳工艺参数。
图1表1
各种钢铁的焊接
***-***** 激光冲击处理1Cr11Ni2W2MoV不锈钢/
曹子文。
//中国激光.*****,35
（2）:
316～320
对1Cr11Ni2W2MoV马氏体不锈钢进行了激光冲击处理（LSP）的基础性研究。
激光器最大输出能量为50J,激光功率密度3.7～7.5GW/cm2
。
吸收层和约束层分别选取Al箔和均匀流水层,激光束采用倾斜入射方式,试验对单光斑试样、搭接光斑试样、疲劳试样分别进行冲击。
通过表面形貌、显微硬度和残余应力等检测,验证了激光功率密度对冲击区性能的影响。
三组疲劳试件进行对比表明,先冲击后打孔试件的疲劳性能最好,其表面高幅值的残余压应力层能很好地抑制疲劳裂纹的萌生和延长裂纹扩展的速率。
试验证明:
激光冲击处理可以有效提高马氏体不锈钢的疲劳性能。
图9表3参8
***-***** 不锈钢的电火花表面强化/姜 伟。
//现
代制造工程.*****
（1）:
87～88
以1Cr18Ni9Ti不锈钢为基材,采用电火花堆焊技术,研究堆焊后微观组织和显微硬度的变化。
结果表明,堆焊层晶粒比基体晶粒细小,显微硬度高于基体。
电火花堆焊可以改善不锈钢的表面耐磨性。
图
4表2参9
***-***** 铸铁表面等离子熔覆Fe2Cr2Si2B涂层的
组织特征/彭竹琴。
//材料热处理学报.*****,29
（1）:
124～127
利用常压弧光等离子体在铸铁表面熔覆Fe2Cr2
Si2B合金粉末制备耐磨涂层,采用金相显微镜、扫描
电镜、X射线衍射仪、显微硬度计对熔覆层的组织和性能进行了分析。
结果表明,熔覆层组织主要由近似于六方形、U形、L形或H形的初生（Cr,Fe）7C3相及短杆状或小块状（Cr,Fe）7C3共晶碳化物、α2（Fe,Cr）和Fe3C组成;熔覆层与基体界面形成细小的共晶莱氏体组织,在界面处熔覆层与基体中的合金元素发生了相互扩散,形成具有冶金结合的涂层;熔覆层显微硬度可达600～1200HV0.2。
图6表1参11
***-***** 用摩擦焊制作铸铁与铸铁、铸铁与钢的连
接接头的新试验理论[英]/CiszewskiG//Weld.and
Cutt.*****（5）:
288～297
用钢和铸铁各种搭配的试样研究了摩擦焊所得焊接接头的抗拉强度、延伸率（所得最大值分别为
255N/mm2和8.2%）和显微组织。
列举了实践中成
功应用摩擦焊制造上述材料搭配构件的若干实例。
图16表1参5
非铁金属的焊接
***-***** SiO2增加铝合金交流A2TIG焊熔深的机
理/黄 勇。
//焊接学报.*****,29
（1）:
45～49
采用单组元活性剂进行铝合金交流A2TIG（Ac2
tivatingfluxTIG）焊时,SiO2增加熔深最明显,对其增加熔深的机理进行了研究。
进行正散焦真空电子
束焊试验,SiO2对焊缝成形几乎没有影响;进行系列直流正接A2TIG焊试验,研究了活性剂对电弧的影响,发现SiO2使得氧化膜厚度增加,电弧极性区收缩,弧柱区扩展,电弧电压升高;进行氦气保护交流
A2TIG焊试验,发现SiO2使活性剂或金属蒸发的区
域变窄且蒸发量变小,熔池表面凹陷,并且在焊接过程中SiO2涂层始终存在于熔池表面,只在熔池凹陷中央区域出现很窄的裂缝,蒸气主要集中在电弧中下部。
认为电弧极性区收缩和热输入增加是SiO2增加铝合金交流A2TIG焊熔深的主要机理。
图9参10
***-***** 高强铝合金焊接接头无析出物区的形成
机理/田志凌。
//金属学报.*****,44
（1）:
91～97
采用电弧焊对20mm厚的*****T87高强铝合金进行表面堆焊,观察了部分熔化区出现的无析出物区（PFZ）的组织特征,并对该区域的形成机理进行了研究。
结果表明:
无析出物区的形成主要是晶界液化层迁移所导致的,迁移的驱动力为相干应变能,焊缝收缩引起前、后晶粒的应变能差以及晶界曲率引起的界面能差。
焊接热输入对无析出物区的形成有一定影响,随着焊接热输入的增加,无析出物区的宽度亦增加。
该区的存在使部分熔化区在拉伸和冲击过程中易于断裂,且断裂方式为沿晶断裂。
图10表2参18
***-***** 电压对铝合金微弧氧化陶瓷层形成的影
响/刘荣明。
//材料热处理学报.*****,29
（1）:
137～
140
研究了正向和负向电压对6063铝合金微弧氧化陶瓷层形成的影响,并结合微弧氧化过程中正向电流密度的变化,对影响机理进行了探讨。
结果表明,提高正负向电压均有利于提高陶瓷层的厚度与均匀性。
当正负向电压从420V/120V提高到480V/200V
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