Asy=753.6
HRB400①14@150
Asx=1025.7
HRB40014@150
Asy=1025.7
HRB400①14@150
Asx=1025.7
HRB4004>14@150
Asy=1025.7
二.支架搭设参?
1、模板支架搭设参数
楼层
立杆的纵向间距La（m）
立杆横向间距Lb（m）
立杆步ffih（m）
支座周长（m）
1
1.5
1.05
1.8
0.8
2、脚手架搭设参数
脚手架搭设方式
平行短边
脚于•架内排立杆离楼板短边距离al（m）
0.25
立杆排数N
2
立杆底部垫板尺寸（m）【axb】
0.2x0.2
立杆纵、横向间距（m）[laxlb]
1.6x0.9
设计简图如下:
脚手架楼板—立面图
3.荷载参数
每根立杆传递荷戦qk（kN）
30
钢筋混凝上自重标准值NGiK（kN/n?
）
25.1
板上活荷载标准值Qk（kN/m2）
1
模板及支架自重标准值Ng2K（kN/m2）
03
四、各楼层荷载计算
1、第2层荷载计算
钢筋弹性模虽Es（N/mm2）
210000
牲弹性模®Ec（N/mm2）
28000
碗的龄期T（天）
28
磴的强度等级
C30
碗的实测抗压强度fc（N/mm2）
30
碗的实测抗拉强度ft（N/mm2）
1.43
脚手架立杆传递荷载标准值：
qk=30kN;
板的短边计算跨度：
上Bc=4.00m
立杆荷载作用间距：
e=lb=0.90m
立杆底垫板作用面平行于板跨宽度:
bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：
bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45ms为垫板的厚度，此处忽略不计。
当bcx^bcy,bcy<0.6*bbcx£l时,b=bcy+0.7*1=0.45+0.7*4.00=3.25m
当局部荷载作用在板的非支承边附近，即dvb/2时，荷载的有效分布宽度应予折减,bi=b/2+d=1.88m
当evb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2=b/2+e/2=2.08m
b=min{bf,b?
）=1.88m
30kN
30kN
30kN
（1）
4000
得：
Mmax=42.00kN.m
板短边等效楼面均布活荷载标准值：
Mmax/（bl2）=8*42.00/（1.88x4.002）=ll.20kN/nr
板的长边计算跨度：
1二Bl=5.4m
立杆荷载作用间距:
e=la=1.60m
立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：
bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m
立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：
bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45ms为垫板的厚度，此处忽略不计。
当bcx^bcy,bcy<0.6*Lbcx?
时,b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*5.40=4.23m
当局部荷载作用在板的非支承边附近，即dvb/2时，荷载的有效分布宽度应予折减,
bi=b/2+d=2.52m
肖evb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2=e=1.60m
b=min{bi,b?
}=1.60m
30kN
30kN
（i）&
5400
L
得：
Mmax=33.27fkN.m
板短边等效楼面均布活荷载标准值：
q2=8
Mmax/（bl2）=8*33.27/（l.60x5.402）=5.71kN/nr
故楼板等效均布活荷载：
q=max{ql、q2}=11.20kN/m2
楼盖自重荷载标准值：
g2=h2/1000*NGiK=250/1000*25=6.28板汁算单元活荷载标准值：
q2=q+Qk=l1.20+1.00=12.20
2、第1层荷载计算
钢筋弹性模虽Es（N/mm2）
210000
殓弹性mfiEc（N/mm2）
28000
磴的龄期T（天）
28
碗的强度等级
C30
栓的实测抗压强度fc（N/mm2）
30
碗的实测抗拉强度ft（N/mm2）
1.43
立杆传递荷载标准值：
qi=Ng2K=0.30kN/nr
楼盖自重荷载标准值：
gi=h1/1000*NGiK=400/1000*25=10.04kN/m2
3、各楼层荷载分配
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：
Pi/（Eihi3）=P2/（E2h23）=P3/（E3h33）……则有：
PU（Erhi近Pi）/（》（EihF））
根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设汁值为：
楼层
各楼层混凝上弹
各楼层板厚
楼盖自重荷载标
左杆传递荷载标
分配后各楼层恒
分配后各楼层活
性模址Eci（MPa）
hi（mm）
准值gi（kN/m2）
准值qi（kN/m2）
载的设计值
Gi（kN/m2）
载的设计值Qi
（kN/2）
2
28000.00
250
6.28
12.20
3.84
3.43
1
28000.00
400
10.04
0.30
15.74
14.07
Gj=1.2（EcihF/（EcihF+Eci.ihi.i"+Eci・2hi・2‘））（gi+gi・1+gi-2）
Qi=1.4（Ecjhi3/（Ecjhi3+Ecj.|hi.i3+Ecj.2hj-23））（qi+<|i-l+qi・2）
五、板单元内力计算
U第2层内力计算
ir二
脚手架楼板—第2层钢筋布置图
第2层板单元内力计算
板的支挫类型
四边固支
Bc/B]=4000/5400=0.741
m]
0.03
m2
0.013
fmi
-0.071
V
m2
-0.057
四边简支
Bc/B|=4000/5400=0.74l
mqi
0.063
mq2
0.031
第2层板内力讣算
荷载组合设计值计算（kN/n?
）
Gi
Qi
Gi=Gi+Qi/2
Gq=Gi+Qi
Qi=Qi/2
3.842
3.434
5.559
7.276
1.717
内力计算
mi
nn
mi
m》
mqi
mq2
V
Be
内力值
（kN.m）
Mi
0.03
0.013
0.063
0.031
0.2
4
4.805
m2
0.03
0.013
0.063
0.031
0.2
4
2.871
Ml
-0.071
0.2
4
-8.232
m2*
-0.057
0.2
4
-6.586
Mi=（mi+vm2）GfBc2+（mq1+vmq2）QiBc2
MlMnv^mi）GfBc2+（mq2*H*mqi）QiBc2
Mi=mfGqBc2
Nh^n^'GqBc2
第2层板正截面承载力验算
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限讣算公式为:
公式类型
参数剖析
使用条件
Mu
板正截面极限承载弯矩
Mu=aiasfcbh<>2
ai
截面最大正应力值与混凝上抗压强度fc的比值.低于C50混凝
土al取1.0
用于单筋截面
Os
截面抵抗矩系数
fc
混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改
ho
汁算贰元截面有效岛度.短跨方向取h-20mm,长跨方向取h-30mm,其中h是板厚
Mu=aia$fcbho2+fy*As（ho-as*
）
fy'
受压区钢筋抗拉强度标准值
用于双筋截面
肘
受压区钢筋总面积
as1
纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm
Mu=fyAs（hd"Cts）
fy
钢筋抗拉强度标准值
用于双筋截面
当MW时
As
受拉钢筋总而积
^=Asfy/（fcaibh<>）
g
勺…受压区相对高度.^=Asfy/（fcaibho）
X=（fyAs-fy'AJ）/（a1fcb）
z
混凝土受压区高度
矩形截面受圧区高度
As（innr
）
fUN/mnrJ
）
h（）=h-2（X
mm）
ai
fc（Mpa）
b（mm）
fyXN/mm
2）
As^nun2）
y（mm）
as
比较
753.982
360
230
1
30
1000
360
753.982
0
20
X<«s
矩形截面相对受压区高度
2
As（mm）
fy（N/innr）
b（mm）
ho=h・20（mm）
fcm（N/mm2）
753.982
360
1000
230
30
（）.039
753.982
360
1000
230
30
0.039
备注
^=Asfy/bhofcm
Mui
ai
as
fc（N/inm2）
b（mm）
ho（mm）
板正截而极限承载弯矩
（kN.m）
Mj（kN.m）
Mui
1
（）.039
30
1000
230
61.893
4.805
Mu2
1
0.039
30
1000
230
61.893
2.871
比较
Mui>nu
符合要求
MU2>iH2
符合要求
Mvi
fUN/mnr）
•
As（mnr）
ho（mm）
Us（mm）
板正截面极限
承载弯矩
（kN.m）
Mf（kN.m）
Muf
360
753.982
230
20
-57.001
-8.232
Mu2*
360
753.982
230
20
-57.001
-6.586
比较
符合要求
Mu2'>m2°
符合要求
2＞第1层内力计算
ossIe
①14«150
IL
ir
11
11
i
11
11
11
11
11
11
II—
ir
脚手架楼板一笫i层钢筋布置图
第1层板单元内力计算
板的支挫类型
以边固支
Bc/Bl=4000/5400=0・741
mi
0.03
m2
0.013
mi
-0.071
f
m2
-0.057
四边简支
Bc/B|=4000/5400=0.741
mqi
0.063
mq?
（）.031
第1层板内力讣算
荷载组合设计值计算（kN/m2）
Gj
Qi
Gi=Gi+Qi/2
Gq=Gi+Qi
Qi=Qi/2
15.736
14.066
22.769
29.802
7.033
内力计算
mi
ni2
mi*
m2’
mqi
mq2
V
Be
内力值
（kN.m）
Mi
0.03
0.013
0.063
0.031
0.2
4
19.681
m2
0.03
0.013
0.063
0.031
0.2
4
11.758
Mf
-0.071
0.2
4
•33.717
m2*
-0.057
0.2
4
・26.974
M1=（mirm2）GjBc2+（mqi+vmq2）Qi'Bc，
）GjBc2+（!
nq2*H,mqi）QiBc2
Mr=mfGqBc2
M2=m2*GqBc2
笫1层板正截面承载力验算
矩形截面受压区高度
Asdnnr
）
fyfN/mm2
）
ho=h-2O{
mm）
ai
fc（Mpa）
b（mm）
fy・（N/mm
2J
As^mnr）
Z（min）
比较
1026.25
4
360
380
1
30
1000
360
1026.254
0
20
70a；
矩形截面相对受圧区高度
As（mnr）
fv（N/mnr）
b{mm）
ho=h・20（mm）
fcnKN/innr）
1026.254
360
100（）
380
30
0.032
1026.254
360
1000
380
30
0.032
备注
g=Asfy/bh（）fcm
Mui
ai
as
fc（N/mnr）
b（mm）
hofmm）
板正截面极限
承载弯矩
（kN.m）
Mi（kN.m）
Mui
1
0.03
30
1000
380
129.96
19.681
Mu2
1
0.03
30
1000
380
129.96
11.758
比较
Mui>mi
符合要求
Mu2>m2
符合要求
Mvi
fy（N/mnr）
*
2
As（mnr）
ho（mm）
as（mm）
板正截面极限承载弯矩
（kN.m）
M「（kN.m）
Mui*
360
1026.254
380
20
-133.002
-33.717
Mu2*
360
1026.254
380
20
-133.002
-26.974
比较
符合要求
Mu2‘>m2‘
符合要求
六、楼板裂缝验算
1、本结构按压弯构件进行计算
公式
参数剖析
使用条件
3g二（I。
巾°
Jl・9c+0・08d/（vPte）]/
Ex
d
钢筋的直径
最大裂缝宽度验算
A,
纵向受力拉钢筋的裁【hi面积
堆
按荷载短期效应组合计算的弯矩值
c
最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（n»）：
当cV20时,取c=20,当c>65时，取c=65
仇
混凝土轴心抗拉强度标准
acr
构件的受力特征系数，综合了前述若干考唐，轴心受拉构件取2・7.受弯、偏心受圧取2・1,偏心受拉収2・4：
V
纵向受力钢筋表血特征系数.对于带肋钢筋取
1.0.对于光面钢筋取0・7：
E,
钢筋的弹性模虽
Pte=A«/Ate
Ptc
按有效受拉混凝土微血面积计算的纵向受拉钢筋配筋率.
在辰大裂缝宽度计算中•X"eV0・01,时取Pte=0.01
4»=1.1-0.65ftk/（Ptco让）
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数.在汁算
中.巾V0.2时.取*=0.2：
当巾>1.0时,取巾
=1.0.对于直接承受重荷載的构件，取*=1.0
Ate=0.5bh+（br-b）hf
有效受拉混凝土截血面积：
对于轴心受拉构件.収构件截浙面积
对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件
Ate=0.5bh
矩形截而
0必二Mk/（A«nho）■
ho=h-（c+d/2）
°.k
裂缝处钢筋应力
2、最大裂缝宽度计算
楼层
Ctcr
V
c（mm）
d（mm）
ask
V
pte
Es（N/mnr）
comax（nun）
第2层
2」
0.2
20
12
32.7
I
0.01
210（）00
0.009
第1层
2」
0.2
20
14
59.096
1
0.01
210000
0.018
比较
第2层comax/O.3符合要求
第1层3max/0・3符合要求
7.楼板抗冲切验算
根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式
公式
参数剖析
F=（0.70hft*0.15om）q
uJh
Fl
局部荷戦设计值或集中反力设计值
肛
截面高度影响系数:
当hW800mm时,取Ph=1.0：
XhN2000mm时，取Bf0・9：
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
°呻m
临界面周长上两个方向混凝上有效预压应力按长度的加权平均值.其值控制在
1.0-3.5丸/伽'范用内
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边払/2处板垂直微血的最不利周长。
ho
截面有效商度.収两个配筋方向的截面有效尚度的平均值
H=min（n1»H2）H1=0.4+1.2/0s,H2=0.5+asXhO/4Um
n：
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
n：
临界截面周长与板截而有效高度之比的影响系数
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较.0'不宜大于4：
当仁＜2时取队=2,当面积为圆形时.収BF2
a.
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取&=10,对边柱，取a’=30:
对角
柱，取a,=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中。
坷血乙值，将其取为0,作为
板承戦能力安全储备，
承载力计算
楼层
F=0.7phftnumh（）
Fl
Ph
ft
n
Um
ho
F
第2层
1
1.43
1
0.8
230
184.184
10.477
第1层
I
1.43
1
0.8
380
304.304
46.938
比较
第2层F/F1>1
符合要求
第1层F/Fi>l
符合要求
脚手架搭设在二层楼板上计算书
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
一、工程属性
脚手架基础所在楼层数
9
第1层层高Hi（m）
3
楼板的il•算单元长度B】（m）
5」
楼盖板配
楼层
钢筋位宜
第2层
X向正筋
Y向正筋
X向负筋
Y向负筋
第1层
X向正筋
Y向正筋
X向负筋
Y向负筋
第2层混凝土楼板厚度h2（mm）
120
第1层混凝土楼板厚度hi（mm）
800
楼板的计算单元宽度Bc（m）
4
已筋信息表
配筋址及等级
钢筋面积（mm2）
HRB4004>10@150
Asx=5233
HRB4004>S@150
Asy=334.9
HRB400eS@150
Asx=334.9
HRB400eS@150
Asy=334.9
HRB4004>18@100
Asx=2543.4
HRB4004>S@200
Asy=251.2
HRB4004>18@100
Asx=2543.4
HRB4004>8@200
Asy=251.2
二、支架搭设参数
1、模板支架搭设参数
楼层
立杆的纵向间距La（m）
立杆横向间距Lb（m）
立杆步距h（m）
支座周长（m）
1
0.9
0.9
1.5
0.8
2、脚手架搭设参数
脚手架搭设方式
平行长边
脚手架内排立杆离楼板长边距离al（m）
0.25
立杆排数N
2
立杆底部垫板尺寸（m）[axb]
02x0.2
立杆纵、横向间距（m）[laxlb]
1.6x0.9
设讣简图如下:
3.荷载参数
每根立杆传递荷载qk（kN）
30
板上活荷栽标准值Qk（kN/m2）
1
钢筋混凝土自重标准值NciK（kN/m3）
25.1
模板及支架自重标准值NG2K（kN/m2）
03
四、各楼层荷载计算
1、第2层荷载汁算
钢筋弹性模虽Es（N/mm2）
210000
牲弹性模虽Ec（N/mm2）
28000
碗的龄期T（天）
28
碗的强度等级
C25
碗的实测抗压强度fc（N/mm2）
25
碗的实测抗拉强度ft（N/mm2）
1.27
脚手架立杆传递荷载标准值：
qk=30kN;
板的短边计算跨度：
l=Bc=4.00m
立杆荷载作用间距：
e=la=1.60m
立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：
bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：
bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32ms为垫板的厚度，此处忽略不计。
当bcx^bcy,bcy<0.6*l,bcx?
时，b=bcy+0.7*l=0.32+0.7*4.00=3.12m
当局部荷载作用在板的非支承边附近，即dvb/2时，荷载的有效分布宽度应予折减,bi=b/2+d=1.71m
当evb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2=e=1.60m
b=min{b「，b?
}=1.60m
30kN
30kN
⑴
4000
得：
Mmax=29.82kN.m
板短边等效楼面均布活荷载标准值：
Mmax/（bl2）=8*29.82/（l.60x4.002）=9.32kN/nr
板的长边计算跨度:
1=B1=5.lm
立杆荷载作用间距:
e=lb=0.90m
立杆底垫板作用面平行于板跨宽度:
bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：
bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32ms为垫板的厚度，此
升级会员 