五沙大桥便桥平台方案之欧阳计创编.docx
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五沙大桥便桥平台方案之欧阳计创编
五沙大桥扩建工程
时间：
2021.02.11
创作：
欧阳计
便桥、平台施工方案
五沙大桥扩建工程项目部
2010年4月3日
佛山市顺德区五沙大桥扩建工程项目部
便桥、平台施工方案
编制：
陈柏全日期：
2010.4.3
复核：
贡福田日期：
2010.4.5
审核：
李文涛日期：
2010.4.8
公司技术部审核：
日期：
审批：
日期：
便桥、平台施工方案
一、工程概况
1、工程简介
五沙大桥扩建工程有18墩、19#墩2个主墩，均位于李家沙水道上，主跨128m。
每个主墩有12条桩，其中主墩桩基6条，直径φ220cm，防撞桩6条，直径φ100cm。
18#墩所有桩基均位于旧桥同侧上游，19#墩主墩桩基位于旧桥上游，防撞桩位于旧桥下游。
李家沙水道系珠江水系，水道宽约230m。
水上主墩采用搭设便桥、平台进行施工。
施工期间采用单孔通航，即在18#墩与19#墩之间设一个通航孔，通航孔净宽115.1m。
东岸段便桥立面图
东岸段便桥平台平面图
东岸段便桥立面图
东岸段便桥平台平面图
2、水文情况
五沙大桥扩建工程常水位为+0.8m，根据水文资料，十年一遇洪水位为+3.506m（1956年黄海高程系统），便桥面与两岸河堤路持平，便桥、平台贝雷底高出十年一遇洪水位，分别为+3.568m（西岸）、+3.824m（东岸）。
2001-2008年月最高水位
年份
5月
6月
7月
8月
9月
10月
2001
1.54
1.88
2.45
2.00
1.83
1.52
2002
1.77
1.86
1.92
2.26
1.55
1.48
2003
1.66
1.90
1.92
1.65
1.68
1.24
2004
1.35
1.80
1.80
1.84
1.32
1.32
2005
1.86
3.14
1.45
1.37
1.38
1.22
2006
1.72
1.83
1.88
2.21
1.42
1.33
2007
1.50
1.82
1.66
1.58
1.38
1.62
2008
1.54
2.55
1.83
1.66
2.59
1.48
2001-2008年月最低水位
年份
5月
6月
7月
8月
9月
10月
2001
-0.60
-0.22
-0.18
-0.24
-0.60
-0.79
2002
-0.69
-0.53
-0.57
-0.19
-0.46
-0.68
2003
-0.64
-0.47
-0.59
-0.55
-0.54
-0.79
2004
-0.99
-0.70
-0.59
-0.66
-0.79
-0.83
2005
-0.78
-0.36
-0.63
-0.67
-0.74
-0.81
2006
-0.76
-0.48
-0.55
-0.48
-0.77
-0.76
2007
-0.93
-0.71
-0.74
-0.72
-0.61
-0.84
2008
-0.80
-0.48
-0.52
-0.62
-0.72
-0.80
说明：
以上成果均为珠基高程，1956年黄海高程系统=珠基高程+0.586m
3、地质情况
根据地质图得出各钢管桩地质情况如下（钢管桩位置及编号见附图）：
西岸地质情况（从上往下）
钢管桩编号
地质情况/土层厚度
1#
素粘土
粉质粘土
粉砂
圆砾
粉质粘土
3.0m
4.5m
6.8m
5m
2m
2#
粉质粘土
粉砂
圆砾
粉质粘土
3.0m
2m
6m
1.7m
3#
粉质粘土
粉砂
圆砾
粉质粘土
4.0m
5m
6.5m
1.4m
4#
粉砂
细砂
圆砾
粉质粘土
强风化泥岩
2m
1.5m
7.5m
1.1m
1.4m
5#
粉砂
细砂
圆砾
粉质粘土
强风化泥岩
1.2m
2m
7.9m
1.1m
1.4m
东岸地质情况（从上往下）
钢管桩编号
地质情况/土层厚度
6、7#
粉砂
圆砾
粉质粘土
强风化泥岩
4.0m
7.5m
4.0m
4m
8#
粉砂
圆砾
粉质粘土
强风化泥岩
4.2m
7m
3.5m
6m
9#
粉砂
圆砾
粉质粘土
强风化泥岩
6m
6m
2.0m
5.0m
10#
粉砂
圆砾
粉质粘土
强风化泥岩
8m
5m
1.2m
5.2m
4、便桥工程概况
便桥分为东、西岸两段，西岸段由河堤路填筑下河便道拉通至18#墩，东岸段接河堤路拉通至19#墩。
便桥桥面宽6m，西岸段便桥长51m，打入钢管桩5排，每排2根，桥面标高+5.4m；东岸段便桥长73.375m，打入钢管桩6排，每排2根，桥面标高+5.656m。
便桥每排采用两条Φ630mm钢管桩，间距3.5m，最大跨径18m。
每条支承桩上搭设一组双拼贝雷。
由测量组事先按施工图纸计算出各钢管桩的坐标，根据计算结果于河岸边的控制点上设监测站，在钢管桩振入施工时通过全站仪实时监控测量。
便桥在插打钢管桩到位后，先在钢管桩顶焊接一块75*75*1cm钢板，然后放置双拼I25a工字钢，再架设两组双拼贝雷梁，两组贝雷中心间距3.5m，贝雷梁上按@750mm间距横向铺6m长I25a工字钢，工字钢与贝雷间采用骑马螺栓连接固定，再纵向铺设[28a槽钢作为桥面板。
在车辆转弯处铺设16根［28a槽钢，非转弯处铺设12根，空档处采用五分板满铺。
便桥两侧设1.2m高栏杆，栏杆立杆采用φ16钢筋，每3m一道，横杆采用φ12钢筋，40cm高一道，共3道。
便桥下游方向、栏杆外侧水平焊接50cm长@1.5m槽钢，用来挂设电缆。
每10m设置一个照明灯。
（另外根据报海事航道方案中的规定设置警戒灯及讯号灯）
便桥非车辆转弯处横断面图
便桥车辆转弯处横断面图
5、平台工程概况
西岸平台长33m，宽16.7m，支撑桩采用φ630mm，δ=8mm钢管桩。
每条支承桩上搭设一组双拼贝雷。
防撞桩处平台采用3排共14条钢管桩，最大间距4.5m，主桩基平台采用4排共12条钢管桩，最大间距7.5m。
东岸由于防撞桩与主墩桩基分别处于旧桥两侧，所以设2个平台，两平台之间用6米便桥连接。
主桩基平台长21.1m，宽19.95m，防撞桩平台长12m，宽16.7m。
防撞桩处平台采用3排共12条钢管桩，最大间距5.7m，主桩基平台采用4排共20条钢管桩，最大间距7.5m。
支撑桩采用φ630mm，δ=8mm钢管桩。
每条支承桩上搭设一组双拼贝雷。
由测量组事先按施工图纸计算出各钢管桩的坐标，根据计算结果于河岸边的控制点上设监测站，在钢管桩振入施工时通过全站仪实时监控测量。
平台在插打钢管桩后，先在钢管桩顶焊接一块75*75*1cm钢板，然后放置双拼I25a工字钢，再架设双拼贝雷梁，贝雷梁上横向铺I25a工字钢。
在冲机前滚筒位置布置双拼工字钢，具体间距见施工图纸。
冲机轨道采用I36双拼工字钢。
平台两侧设1.2m高栏杆，栏杆立杆采用φ16钢筋，每3m一道，横杆采用φ12钢筋，40cm高一道，共3道。
主墩平台采用冲击钻成孔，且不设龙门吊，钢筋笼下放等采用25t汽车吊。
除了桩基护筒口外，其余均用波纹板或钢板网铺满。
平台上需行车的位置使用［28槽钢铺设。
便桥、平台之间的钢管桩通过φ426mm，δ=8mm钢管连接，增强其整体稳定性。
平台各钢管桩通过φ426mm，δ=8mm钢管平连。
每个主墩采用2台8～10t冲机施工。
二、栈桥平台设计标准
1、《公路桥涵施工技术规范》
2、《装配式公路钢栈桥使用手册》
3、《钢结构设计规范》
4、《公路桥涵地基与基础设计规范》
5、五沙大桥扩建工程施工图纸
6、栈桥、转车平台上行驶车辆最重为8方混凝土运输车。
经查询，8方混凝土运输车空车重量为14.5t，8方混凝土重20t。
计算按35t考虑，并考虑1.3的冲击安全系数，平台上另考虑25t汽车吊+钢筋笼16t进行计算。
考虑便桥的稳定性，车速限制在15km/h以内。
三、便桥平台施工工艺
便桥平台位置水下地质由上至下为：
素粘土、粉质粘土、粉砂、细砂、圆砾、粉质粘土、强风化泥岩，地质情况较复杂，所以钢管桩打入深度根据具体位置和具体地质情况计算。
具体步骤为：
1、测量放样
由测量组事先按施工图纸计算出各钢管桩的坐标，根据计算结果于河岸边的控制点D3、I4、I6、D4上设监测站，在钢管桩振入施工时通过全站仪实时监控测量，确保每根钢管桩定位准确。
考虑到施工时的情况比较复杂，有的控制点可能会被打桩船挡住，临时加密网点2~3个。
2、钢管桩的转运
钢管桩进场后在岸边堆放，再使用浮吊装上船，单条钢管桩长12m，在钢管桩底部，加50cm长刃脚，刃脚部分采用同支撑钢管桩相同厚度、直径的废旧钢管桩加工，钢管桩底部及竖向焊缝采用满焊。
采用50t浮吊运载钢管桩到施工位置，利用浮吊将钢管桩竖向吊立沉放到打入位置，并用船头的导向架固定钢管桩位置，使之不能轻易移动。
3、钢管桩的打入和驳接
浅滩部分的钢管桩采用25t汽车吊和60kW震动锤施工。
测量人员将钢管桩位置放样，在钢管桩位置挖不浅于50cm的坑，便于施打时钢管桩的竖立和定位。
水中钢管桩采用50t浮吊和60kW震动锤施工，钢管桩入土深度是根据地质情况分段计算，打入过程中要根据钢管桩长度的计算结果确定钢管桩的入土深度，防止出现断桩及桩底翻边等情况。
钢管桩以实际打入速度进行控制，针对60kW震动锤，当打入速度小于5cm/分钟时，即可停止打入。
施工过程中，施工员应有施工记录，包括钢管桩自由长度、入土深度、管桩长度等。
12m钢管桩打入到位后，如未达到设计桩长，则需要驳接，驳接时预留多2m长度（开始施工的几条钢管桩需要预留2m长，以后可根据前几条施工情况具体调整）。
驳接时钢管桩采用浮吊竖向起吊，保证接长时管节对口在同一轴线上，减少累积误差。
驳接焊缝采用满焊，并在钢管桩四周加焊四块加劲板，加劲板长30cm，宽15cm，厚度统一为8mm（加劲板可采用旧钢管桩或旧钢板加工），加劲板采用满焊。
钢管桩的驳接一定要顺直。
4、割平钢管桩、焊接横联
钢管桩施打到位后，测量组在桩身上放样出钢管桩顶的设计标高，施工人员按标高割平钢管桩。
横联部分可预先按设计长度开好料，钢管桩施打完毕，测量人员测完标高，将预先开好料的横连点焊固定，松开吊钩后在施焊。
焊缝采用满焊。
5、钢管桩的固接
为了增强便桥的稳定性，在同一排钢管桩顶焊盖75*75*1cm的钢板，钢板与钢管桩焊接要求满焊，并焊接4块三角形加肋板，如下图。
在钢板上焊接两条I25工字钢。
钢板及肋板加工图
6、架设贝雷梁
贝雷梁在岸上按节段拼装，拼装长度根据便桥平台的管桩跨径。
贝雷均采用90#花窗。
贝雷拼好以后，转运到货船（浮吊也可以临时放置一部分）。
安装好第一段梁后须要马上用[10槽钢卡住贝雷，槽钢卡贝雷采用常规的“凳子”形式。
第二段梁用浮吊吊住就位，贝雷销连接，接好后马上固定贝雷梁。
依次重复此过程直到整条贝雷梁架设完毕。
为保证贝雷稳定性，在每跨跨中部分，每隔6m，两组贝雷之间加3道大的横联，横联采用[10槽钢制作。
7、铺设I25工字钢
架设好贝雷后以75cm的间距横铺I25工字钢，工字钢与贝雷之间采用骑马螺丝连接，每条I25a工字钢至少使用2套骑马螺栓固定。
8、铺设［28槽钢
在I25a工字钢顶铺设［28槽钢，净距5cm，I25工字钢与［28槽钢之间使用点焊固定，焊缝长度不小于5cm。
在便桥平台衔接处转角处铺设16根［28槽钢，便于车辆转弯，其他位置铺设12根，中间空余1.6m，采用5分板横向满铺。
9、焊接栏杆
便桥两侧设1.2m高栏杆，栏杆立杆采用φ16钢筋，每3m一道，横杆采用φ12钢筋，40cm高一道，共3道。
便桥下游方向、栏杆外侧水平焊接50cm长槽钢，用来挂电缆。
10、主墩平台搭设
钢管桩施工步骤相同，平台面按照图纸设计搭设工字钢、铺设冲机轨道和波纹板，在平台周围焊接护栏，安装照明灯、航道警示灯等。
四、施工工艺流程图
五、施工质量控制
在施工过程中主要从以下几个方面来控制施工的质量：
材料使用的准确性，包括所使用材料的种类、型号以及加工的尺寸；在材料的使用上不得使用型号比设计要求小的材料，各种连接构件不得随意变换构件尺寸；
测量的准确性，包括结构构件放样的准确性和结构高程控制的准确性；
结构的焊缝质量，所有的焊缝必须饱满，不得含有气泡、夹渣和咬边等缺陷。
在施工过程中：
1、施打钢管桩
在施打钢管桩时，测量人员必须对其就位进行控制，其水平误差控制在10cm以内；倾斜度误差控制在1%以内；在施工放样之前，测量人员应熟悉所放样的钢管桩平面布置，算好坐标并复核，以便打桩时测量工作能有条不紊的进行。
在钢管桩下沉过程中，测量人员应时刻注意钢管桩的下沉情况，若发现有倾斜或偏移情况应及时通知打桩人员。
2、钢管桩顶标高控制
在钢管桩施工完成后，测量人员应及时按照图纸要求控制钢管桩顶的标高。
3、钢管柱的垂直度控制：
在钢管桩的驳接过程中，施工员应对钢管桩的顺直度进行复核，以确保钢管柱的顺直度满足施工要求。
4、工作指令要求
在平台搭设过程中，作业人员必须严格按照设计图纸及施工管理人员的要求施工，不得擅自改变或削弱结构的任何构件，不得采用未经管理人员同意的施工方法。
5、结构局部稳定要求
在施工过程中，必须特别注意局部加强部分的加工和安装，不得马虎了事，应保证其安装质量，确保构件能起到应有的作用。
6、材料安全措施
在平台搭设过程中，施工员和作业人员应检查构件是否满足要求。
若发现材料有明显破坏或损坏，应停止使用，在施工过程中禁止使用不满足使用要求的材料和构件。
六、施工安全保障
1、必须按图纸施工，遵章指挥，遵章操作，禁止盲目指挥作业。
2、水上作业人员必须穿救生衣、穿工作鞋、配戴安全帽，2米以上高空作业必须挂扣好安全带。
3、吊运构件时必须要有专人指挥，吊车司机必须了解构件重量，遵章操作，吊物不准从人的上方经过，吊运速度要缓慢，吊运过程中必须看清周边环境，吊物不能碰撞障碍物。
4、作业人员在吊物过程中，必须选用相适应的吊具，将被吊物绑扎牢固，同时应经常检查吊具的完好状况，确认安全后方可指挥起吊。
5、周边所设的安全标志、防护设施，未经安全部门及施工员同意不准随意拆除和破坏。
6、安全防护设施由工务部门负责布置落实，安全管理部门负责监督、检查，发现安全隐患时及时责令相关部门限期整改。
7、雨天施工，各相关电机应有防雨设施。
8、在钢管桩顶作业的人员必须用挂篮站人施工作业，同时挂扣好安全带，并穿着救生衣。
9、禁止在作业场所打闹嬉戏等。
10、尽量避免上、下交叉作业，如因工作需要进行交叉作业，必须做好安全屏护措施后方可进行，夜间施工作业必须保证足够的照明设施。
11、六级以上大风应停止施工作业。
台风来临时应认真做好防风加固工作。
七、环境保护措施
1、施工作业工作餐饭盒应及时回收，禁止随意乱扔。
2、水上机械应及时清理机油等污染物，防止流入河中造成污染。
3、施工照明灯的悬挂高度和方向要考虑不影响居民夜间休息。
4、严格履行各类用地手续，按划定的施工场地组织施工，不乱占地、不多占地。
5、施工现场设置专用油漆料库，库房地面做防渗漏处理，储存、使用、保管专人负责，防止油料泄漏污染土壤、水体。
6、严禁在施工现场焚烧任何废弃物和会产生有毒有害气体、烟尘，臭气的物质，熔融沥青等有毒有害物质要使用封闭和带有烟气处理装置的设备。
八、文明施工措施
1、桩基平台搭设按施工组织设计图纸进行，做到施工支架简洁和安全。
2、材料使用剩余部分及时回收并分类存放，不可随意乱扔乱放，避免造成施工场地杂乱。
3、切割下的材料应及时回收利用，不可随意堆放，造成材料浪费。
4、施工区域及职责严格划分，设立责任区，立标志牌分片包干到人。
5、施工现场应有施工日志和施工管理各方面专业资料。
五沙大桥扩建工程
便桥计算书
五沙大桥扩建工程项目部
2010年4月3日
五沙大桥扩建工程便桥计算书
一、概况
五沙大桥扩建工程便桥分为东西两段，西岸段便桥长51m，东岸段便桥长73.375m。
栈桥桥面宽6m，最大跨径18m，每排墩采用两条支承桩，中对中间距3.5m。
支撑桩均采用φ63cm，δ8mm钢管桩；横联采用φ42.6cm，δ6mm钢管，在φ63管桩之间焊接，位于桩顶下1.8米处。
便桥搭设采用先在钢管桩上放置I25a工字钢后架设双拼贝雷梁，上按@75cm等间距横向铺I25a工字钢，再纵向铺设［28槽钢。
横断面图如下：
便桥横断面图
二、计算思路
1、取一跨18m跨径便桥进行计算，分别计算［28槽钢、I25a工字钢、贝雷及钢管桩入土深度和稳定性，计算时主要考虑车辆荷载及构件自重，取相应受力最不利情况验算，并取1.3倍的冲击安全系数。
2、便桥贝雷梁底标高以高出十年一遇洪水位（+3.506m）作为设计依据，以防止洪水期间水中杂物冲击便桥。
大桥所处水域十年一遇洪水位仅比常水位（+0.8m）高2.7m，且水流速度较缓，故计算时不验算洪水漫过贝雷时便桥的抵抗能力。
三、计算依据及公式
1、《公路桥涵施工技术规范》
2、《装配式公路钢栈桥使用手册》
3、《钢结构设计规范》
4、《公路桥涵地基与基础设计规范》
5、五沙大桥扩建工程施工图纸
6、栈桥、转车平台上行驶车辆最重为8方混凝土运输车。
经查询，8方混凝土运输车空车重量为14.5t，8方混凝土重20t。
计算按35t考虑，并考虑1.3的冲击安全系数，平台上另考虑25t汽车吊+钢筋笼16t进行计算。
考虑便桥的稳定性，车速限制在15km/h以内。
7、型钢按极限承载力计算，贝雷、钢管桩按容允承载力计算。
根据GB50017-2003《钢结构设计规范》，
抗弯强度公式：
抗剪强度公式:
变形容许值：
l/400
四、车辆荷载分布
便桥18m一跨,贝雷为单层双排，贝雷上横铺25号工字钢，间隔75cm，工字钢上纵铺［28槽钢，净间距5cm。
便桥上行驶车辆主要有混凝土运输车、铲车、25t吊车、平板车等，按最重车辆8方混凝土运输车计算，8方混凝土运输车重量为35t。
汽车轴向载荷分布如图：
五、材料承载力
［28工字钢极限承载力：
最大抗弯矩：
[M]＝σmax×Wy=215×35.7/1000=7.7kN.m
I25工字钢极限承载力：
最大抗剪力：
[Q]＝τmax×d×（Ix÷Sx）=125×8×21.6/100=216kN
最大抗弯矩：
[M]＝σmax×Wx=215×402/1000=86kN.m
单层双排贝雷允许承载力：
最大抗剪力：
Q＝490kN
最大抗弯矩：
M＝1576kN.m
六、受力验算
1、［28槽钢受力验算
［28槽钢以净间距5cm，槽钢口朝下平铺在I25a工字钢上，I25工字钢间距75cm。
汽车对便桥的作用范围为10m，取便桥10m分析受力。
车轮下面由2条［28槽钢支撑，取1.3倍的冲击安全系数：
汽车荷载为：
单只后轮P1=140/2×1.3=91kN
单只前轮P2=70/2×1.3=45.5kN
1）当最大荷载作用在槽钢中点时，此时槽钢弯矩最大，受力图如下：
槽钢最大弯矩值为12.1kN.m<2[M]=15.4kN.m[符合要求]
2）当最大荷载即单只后轮作用在槽钢上时,此时剪力最大，为91kN
τ＝Q/A＝91×103/（40×102）＝22.75MPa<[τ]＝125MPa[符合要求]
所以［28槽钢满足要求。
2、I25a工字钢
I25a工字钢间距75cm，下面贝雷间距3.5m，工字钢按跨度3.5m的连续梁计算，汽车2排车轮横向间距1.8m。
1）、弯矩
当汽车两只后轮行驶在跨之间时，弯矩有最大值。
考虑1.3的冲击安全系数。
单只后轮荷载P=91kN，
［28槽钢重31.4kg/m，共16根槽钢，q=31.4*16*0.75/6*10=628N/m=0.63kN/m
建立Beam如下：
Mmax=88.3kN.m>86kN.m（考虑1.3倍冲击安全系数，当取1.2倍系数时为81.1kN.m，满足要求）
2）、剪力
当一侧后轮行驶到贝雷上时，剪力最大
Qmax=136kN<[Q]=216kN
结论：
工字钢受力满足要求。
3、贝雷片受力计算（18m跨）
经分析，汽车驶上平台时，汽车单轮行驶至栈桥边缘时，栈桥贝雷受力最大。
横向分布如下:
前轮横向分布
后轮横向分布
则贝雷梁受汽车最大轴压力为：
前轮62kN，后轮124kN。
1）、受力分析（一跨）
a、汽车轴压力
前轮62×1.2=74.4kN
后轮124×1.2=148.8kN
b、贝雷自重：
q1=200kg/m=2kN/m
c、[28槽钢自重：
（将其简化为均布力q2）
W1=18×31.4×16（条）/1000/2=4.52t
q2=4.52×10/18=2.5kN/m
d、I25a工字钢自重：
（将其简化为均布力q3）
W2=6×38.1×18/0.75/1000/2=2.75t
q3=2.75×10/18=1.53kN/m
故q=（q1+q2+q3）×1.2=（2+2.5+1.53）×1.2=8.004kN/m
受力情况一：
当汽车行走至贝雷跨中时
剪力Qmax=299.1kN弯矩Mmax=1256.1kNm
受力情况二：
当汽车行走至钢管桩位置时
剪力Qmax=437.8kN弯矩Mmax=550kN.m
co-incidentshears;Fco_Mmax=-23.5kN;Fco_Mmin=-154.3kN
验算：
最大剪力：
437.8kN<490kN
最大弯矩：
1256.1kN.m<1576kN.m
贝雷受力满足要求。
4、东岸双拼I45工字钢计算（12m跨）
东岸段便桥接河堤路拉通至19#墩，河堤做不破堤施工，采用双排I45双拼工字钢搭设于钢管桩和河堤路上，两排工字钢间距3.5m，与贝雷梁横向布置一样。
跨度12m长。
钢管脚50cm高范围内内外浇筑C30混凝土做扩大基础，增强钢管桩稳定性和基础承载力，具体布置如下图：
横断面图
纵断面图
单条I45工字钢截面特性为：
Ix=32240cm4，W=1430cm3，Ix/Sx=38.6cm，d=11.5mm
1）、受力分析（一跨）
a、汽车轴压力
前轮70/2×1.2=42kN
后轮140/2×1.2=84kN
b、双拼工字钢自重：
q1=80.4×2kg/m=1.6kN/m
c、[28槽钢自重：
（将其简化为均布力q2）
W1=18×31.4×16（条）/1000/2=4.52t
q2=4.52×10/18=2.5kN/m
d、I25a工字钢自重：
（将其简化为均布力q3）
W2=6×38.1×18/0.75/1000/2=2.75t
q3=2.75×10/18=1.53kN/m
故q=（q1+q2+q3）×1.2=（1.6+2.5+1.53）×1.2=6.76kN/m
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