尺寸链计算方法.docx

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尺寸链计算方法

第十章

尺寸链

装配精度与加工精度分析

任何机械产品及其零部件的设计，都必须满足使用要求所限定的设计指标，如传动关系、几何结构及承载能力等等。

此夕卜，还必须进行几何精度设计。

几何精度设计就是在充分考虑产品的装配技术要求与零件加工工艺要求的前提下，合理地确定零件的几何量公差。

这样，产品才能获得尽可能高的性能价格比，创造出最佳的经济效益。

进行装配精度与加工精度分析以及它们之间关系的分析，可以运用尺寸链原理及计算方法。

我国业已发布这方面的国家标准GB5847—86《尺寸链计算方法》供设计时参考使用。

第一节尺寸链的基本概念

一、有关尺寸链的术语及定义

1.尺寸链

在机器装配或零件加工过程中，由相互连接的尺寸形成的封闭尺寸组，称为尺寸链。

尺寸链分为装配尺寸链和工艺尺寸链两种形式。

（a）齿轮部件（b）尺寸链图（c）尺寸链图

图10-1装配尺寸链示例

图10-1a为某齿轮部件图。

齿轮3在位置固定的轴1上回转。

按装配技术规范，齿轮左右端面与挡环2和4之间应有间隙。

现将此间隙集中于齿轮右端面与挡环4左端面之间，用符号Ao表示。

装配后，由齿轮3的宽度A1、挡环2的宽度A2、轴上轴肩到轴槽右侧面的距离A3、弹簧卡环5的宽度A4及挡环4的宽度A5、间隙Ao依次相互连接，构成封闭尺寸组，形成一个尺寸链。

这个尺寸链可表示为图10-1b与图10-1c两种形式。

上述尺寸链由不同零件的设计尺寸所形成，称为装配尺寸链。

图10-2a为某轴零件图（局部）。

该图上标注轴径B1与键槽深度B2。

键槽加工顺序如图10-2b所示：

车削轴外圆到尺寸C1,铳键槽深度到尺寸C2,磨削轴外圆到尺寸C3（即图10-2a中的尺寸B1）,要求磨削后自然形成尺寸C°（即图10-2a中的键槽深度尺寸B2）。

在这个过程中，加工尺寸Ci、C2、C3和完工后尺寸Co构成封闭尺寸组，形成一个尺寸链。

该尺寸链由同一零件的几个工艺尺寸构成，称为工艺尺寸链。

2.环

列入尺寸链中的每一个尺寸，称为环。

环一般用大写英文字母表示。

如图10-1b中的Ao、Ai、A2、A3、A4、A5,及图10-2c中的Co、Ci/2、C2、C3/2皆是环。

3.封闭环

尺寸链中在装配过程或加工过程最后形成的一环称为封闭环。

封闭环一般用加下标阿拉伯数字“0”的英文大写字母表示。

如图10-1b、图10-1c中的Ao和图10-2c中的Co皆是封闭环。

一个尺寸链只有一个封闭环。

4.组成环

尺寸链中对封闭环有影响的全部环称为组成环。

这些环中任一环变动必然引起封闭环的变动。

组成环一般用加下标阿拉伯数字（除数字“o”外）的英文大写字母表示。

如图1o-1b与图1o-1c中的A1、A2、A3、A4、A5,及图1o-2c中的C1/2、C2、C3/2皆是组成环。

根据对封闭环的影响的不同，组成环分为增环与减环。

（1）增环

尺寸链中某组成环变动引起封闭环同向变动，则该组成环称为增环。

同向变动指该环增大时封闭环也增大，该环减小时封闭环也减小。

如图1o-1b与图1o-1c中的A3,图1o-2c中的C2、C3/2皆是增环。

（2）减环

尺寸链中某组成环变动引起封闭环反向变动，则该组成环称为减环。

反向变动指该环增大时封闭环减小，该环减小时封闭环增大。

如图1o-1b与图1o-1c中的A1、A2、A4、A5,及图1o-2c中的C〃2皆是减环。

5.传递系数

表示各组成环对封闭环影响大小的系数。

用符号亲示。

二、尺寸链的形式

按形成尺寸链的各环在空间所处位置，尺寸链可分为以下三种形式：

1.直线尺寸链

全部组成环皆平行于封闭环的尺寸链，称为直线尺寸链。

直线尺寸链中增环的传递系数=+1,减环的传递系数=-1。

以上两例皆属于直线尺寸链。

2.平面尺寸链

全部组成环位于一个或几个平行平面内，但某些组成环不平行于封闭环的尺寸链，称为平面尺寸链，如图10-3所示。

X1

（a）箱体（b）平面尺寸链图

图10—3箱体的平面尺寸链

3.空间尺寸链

组成环位于几个不平行平面内的尺寸链，称为空间尺寸链。

必须指出，直线尺寸链是最常见的尺寸链，而平面尺寸链和空间尺寸链通常可以用空间坐标

而平面尺寸链和空间尺寸链通常可以用空间坐标投影的方法转换为直线尺寸链，然后采用直线尺寸链的计算方法来计算。

故本章只阐述直线尺寸链

三、尺寸链的建立

根据产品的装配技术要求或零件的加工过程所要求保证的某个尺寸精度，分析产品装配图上零件、部件之间的尺寸和位置关系，或分析零件加工过程中形成的各个尺寸，来建立尺寸链。

正确建立尺寸链是十分重要的。

尺寸链的建立可按以下步骤进行：

1.确立封闭环

装配尺寸链中的封闭环，是产品装配图上注明的装配技术要求所限定的那个尺寸。

它是在装配过程中最后自然形成的。

工艺尺寸链中的封闭环和组成环，都是在加工顺序确定后才能加以确定的。

其封闭环是加工过程中最后自然形成的。

2.查明组成环

对于装配尺寸链：

从与封闭环一侧相毗连的零件开始，依次找出与封闭环有直接影响直到与封闭环另一侧相毗连零件的有关尺寸为止，其中每个尺寸皆是组成环。

对于工艺尺寸链：

从封闭环一侧开始，按加工先后顺序，依次地找出与封闭环有直接影响的有关尺寸，一直到与封闭环的另一侧相连接为止，其中每个尺寸皆是组成环。

3.画尺寸链图

尺寸链可以画在结构简单的产品示意装配图上，如图10-1b所示。

也可以用简单的尺寸关系表示，用带双箭头的线段表示尺寸链的各环。

例如图10-1c、图10-2c所示。

必须指出，当尺寸链中某环是对称尺寸时，有时按原尺寸取半值画在图上。

例如，图10-2c中的6/2及C3/2。

四、尺寸链的计算

尺寸链的计算是指计算封闭环与组成环的基本尺寸和极限偏差。

尺寸链的计算可分为设计计算与校核计算两类。

1.设计计算

设计计算是指已知封闭环的基本尺寸与极限偏差，以及各组成环的基本尺寸，计算各组成环的极限偏差。

通常由设计人员在产品设计过程中，决定零件尺寸公差与形位公差时进行这种计算，它属于公差分配问题。

2.校核计算

校核计算是指已知所有组成环的基本尺寸和极限偏差，计算封闭环的基本尺寸和极限偏差。

通常由设计者在审图时或者由工艺人员在产品投产前，根据工艺条件与现场获得的统计数据进行这种计算，它属于公差控制问题。

五、封闭环与组成环基本尺寸的关系

参看图10-4,多环直线尺寸链圭寸闭环的基本尺寸等于各组成环基本尺寸中，所有增环尺寸之和与所有减环基本尺寸之和的差值。

用（10—1）式表示如下：

Im

Lo八Lz—'Lj（10—1）

Z1冃1

式中Lo——封闭环基本尺寸；

Lz增环基本尺寸；

Lj减环基本尺寸；

m组成环环数；

I——增环环数。

Li

Lt-i

Lin-1

Ai

Li

图10-4多环直线尺寸链图

为保证封闭环的公差要求，可以采用完全互换法或大数互换法进行尺寸链计算。

第二节用完全互换法计算尺寸链

完全互换法是指在全部产品中，装配时各组成环不需挑选或者改变其大小或位置，装入后即能达到封闭环的公差要求，以实现产品互换的尺寸链计算方法。

该方法采用极值公差公式计算。

一、完全互换法的计算公式

1.封闭环与组成环极限尺寸的关系

参看图10-4,当全部增环皆为其最大极限尺寸且全部减环皆为其最小极限尺寸时，则封闭环为其最大极限尺寸Lomax；而在全部增环皆为其最小极限尺寸且全部减环皆为其最大极限尺寸时，则封闭环为其最小极限尺寸Lomin。

这种关系，可用下式表示：

Im

Lomax=Lzmax—Ljmin（10-2）

zmj1

Im

Lomin=•_Lzmin—•一Ljmax（10-3）

z1j±1

式中，Z和j分别表示增环和减环，m和I分别表示组成环和增环的数目，Lmax和Lmin分别表示最大、最小极限尺寸。

相应地，封闭环的上、下偏差ESo、EIo与组成环上、下偏差的关系如下：

lm

ESo八ESz-'EIj

（1o-4）

zd

j±1

EIo=

l

:

z

EIz

m

—'ESj

（1o-5）

z±

j-t1

即：

封闭环上偏差ESo,等于所有增环上偏差ESz之和减去所有减环下偏差EIj之和所得的代数差；封闭环下偏差El。

等于所有增环下偏差Elz之和减去所有减环上偏差ESj之和所得的代数差。

2.封闭环与组成环公差的关系

将式（10-2）减去式（10-3），得出封闭环公差To与各组成环公差Ti的关系如下：

T0=L0max-L0min

lmm

八Tz+'Tj八T（10—6）

z4j41iA

式中，m表示组成环数目；Tz表示增环公差；Tj表示减环公差。

由式（10-6）知：

尺寸链中封闭环公差等于所有组成环公差之和。

该公式称为极值公差公式。

由式（10-6）可知：

尺寸链各环公差中封闭环的公差最大，所以，封闭环是尺寸链中精度最低的环。

在当封闭环公差一定的条件下，组成环的环数越多，则各组成环的公差就越小。

因此，在进行产品设计或零件加工工艺设计时，应尽量减少相关零件数或加工环节，即应尽量减少组成环的环数。

这一原则叫“最短尺寸链”原则。

一、设计计算

已知封闭环的基本尺寸与极限偏差及组成环的基本尺寸，求各组成环的极限偏差。

计算步骤如下：

1.确定各组成环的公差

首先，假设各组成环的公差都相等，即T1=T2=,=Tm=Tav，L（Tav，L为各组成环的平均公差）。

由式（10-6）得：

T0=mTav，L

因此，各组成环的平均公差用下式计算：

Tav，l=T0/m（10-7）

然后，在此基础上调整各组成环的公差。

如按组成环基本尺寸的大小来调整，则对于处于同一尺寸分段的组成环，取相同的公差值；也可按加工难易程度来调整，则对于加工容易的组成环，公差应减小，对于加工困难的组成环，公差应增大。

调整后各组成环公差之和不得大于封闭环公差。

2.确定组成环的极限偏差

由封闭环公差确定各组成环公差后，可以按“偏差入体原则”或按“偏差对称”原则确定各组成环的极限偏差。

对于内尺寸按H配置，对于外尺寸按h配置。

对于一般长度尺寸按js配置。

然后，按式（10-4）和式（10-5）确定剩下一个组成环的极限偏差。

参看图10-1所示的齿轮部件及其尺寸链图。

已知：

各组成环的基本尺寸A1=30mm,A2=A5=5mm,A3=43mm,组成环Aa是标准件，A4=3_0.05mm。

要求装配后齿轮右端的间隙在0.1〜0.35mm之间，试用完全互换法计算尺寸链，确定各组成环的极限偏差。

解：

本例中的装配技术要求（间隙应在0.1〜0.35mm范围内）可用封闭环尺寸Ao=O0；5mm表示。

组成环环数m=5,A3为增环，Ai、A?

、A4和A5均为减环。

圭寸

闭环公差T0=（0+0.35）-（0+0.10）=0.25mm。

?

首先，按式（10-7）确定各组成环的平均公差为

Tav，l=T0/m=0.25/5=0.05mm

然后调整各组成环的公差。

对尺寸较大、加工较难的组成环A1、A3应分配给较大公差；对尺寸较小的组成环A2、A5分配较小的公差值。

按各组成环公差之和不得大于圭寸闭环公差的原则，调整后得T1=0.062mm,T2=T5=0.030mm,

T3=0.078mm和T4=0.05mm。

最后，确定各组成环的极限偏差。

先按“偏差入体”原则确定A1、A?

、A5和A4的极限偏差，这四个组成环的尺寸为：

A1=30_0.062mm,A2=A5=5_0.03mm,

A4=3_0.05mm。

再由式（10-4）和（10-5）计算剩下一个组成环A3的极限偏差，得：

H0.178

A3=43叩.100mm。

将所确定的五个组成环的极限尺寸，用式（10-2）和（10-3）核算封闭环极限尺寸，

A0max=A3max—A1min+A2min+A4min+A5min）

=43.178-29.938-4.97-2.95-4.97=+0.35mm

A0min=A3min_（A1max+A2max+A4max+A5max）

=4.1-30-5-3-5=+0.1mm

能够满足设计要求。

例2参看图10-2b所示的轴及其键槽加?

寸和设计尺寸，图10-2c所示的尺寸链图，已知：

车削加工尺寸6=切0.5J^mm,磨削加工尺寸C3=©70_0.06mm,完

工后键槽深度C0=62_0.3mm,试确定铳削键槽的深度C2。

本例中，依次加工C1、C2和C3尺寸后，自然形成C0，故C0为尺寸链的封闭环。

本例的计算为，已知封闭环极限尺寸与尺寸链中部分组成环的极限尺寸，求解剩下那个组成环的极限尺寸。

解：

分析图10-2c所示的尺寸链图，判断C2和C3/2为增环，C1/2为减环。

首先,由式（10-1）计算组成环C2的基本尺寸，得：

C2=Co-C3/2+C1/2=62-70/2+70.5/2=62.25mm

然后计算组成环C2的极限偏差。

因尺寸链中Cl和C3取半值，故其极限偏差在尺寸链计算中应取半值。

由式（10-4）、（10-5）计算得：

ES2=ESo-ES3/2+EIi/2=0-0+（-0.1/2）=-0.05mm

El2=EI0-EI3/2+ES1/2=-0.3-（-0.06/2）+0=-0.27mm

因此，铳削键槽的深度为：

0.05

C2=62.25_027mm

三、校核计算

已知全部组成环的基本尺寸和极限偏差，求封闭环的基本尺寸和极限偏差。

用式（10-1）、（10-2）和式（10-3）进行计算。

例3图10-5a为T形导轨与滑块的配合图和零件尺寸、对称度公差标注图。

已知导轨和滑块的尺寸分别为A1=24Tmm、A2=30：

14mm、A3=23-0.28mm和A4=30jj：

04mm，导轨小端中心平面相对于大端中心平面和滑块小端中心平面相对于大端中心平面的对称度公差分别为0.14mm和0.10mm。

试计算当滑块与导轨大端在右侧接触时，滑块与导轨小端右侧和左侧之间的间隙A01和A02的变动范围。

由图10-5a可知：

间隙A01和A02是在导轨与滑块装配后自然形成的，所以它

们都是封闭环。

由于滑块和导轨都具有对称性，因此在尺寸链图10-5b与图10-5c中，尺寸A1、A2、A3和A4皆取半值。

此外，导轨和滑块各自的小端中心平面相对于大端中心平面的对称度误差对间隙A01和A02的大小均有影响。

所以当它们的对称度公差如图10-5a按独立原则标注时，应作为长度尺寸的组成环纳入尺寸链，并用A5和A6表示。

写成极限尺寸形式为A5=0二0.07mm和A6=0二0.05mm。

（a）T形槽导轨与滑块

图10-5导轨与滑块尺寸链

⑴滑块与导轨小端右侧的间隙Aoi的计算

解：

计算步骤如下：

1建立尺寸链

图10-5b的尺寸链图是这样画出的，从封闭环Aoi的左端开始，经滑块小端尺寸A3/2、A6，再经滑块大端尺寸A4/2至滑块与导轨大端接触处，然后经导轨大端尺寸A2/2、A5和导轨小端尺寸A1/2与封闭环Ao1的右端相接而成。

分析该图知，A1/2和A4/2为增环，A2/2、A3/2、A5和A§为减环。

应当指出，类似对称度这种基本尺寸为零且极限偏差对称配置的组成环，取为增环或减环皆可，效果相同。

2计算封闭环Ao1的基本尺寸：

当A1/2=120.14

舸070

mm、A2/2=150mm、A3/2=11.5』.14mm、

A01=

（Ai/2+A4/2）-（A2/2+A3/2+A5+A6）

=（12+15）-（15+11.5+0+0）

=0.5mm

3计算封闭环A01的极限尺寸：

A01max=（A1max/2+A4max/2）-（A2min/2+A3min/2+A5min+A6min）

=（12.14+14.98）-（15+11.36-0.07-0.05）

=0.88mm

A01min=（A1min/2+A4min/2）-（A2max/2+A3max/2-A5max-A6max）

=（12+14.96）-（15.07+11.5+0.07+0.05）

=0.27mm

因此，滑块与导轨小端右侧的间隙可写成A01=0.5：

..；3mm，间隙的变动范围

为0.27〜0.88mm。

⑵滑块与导轨左侧的间隙A02的计算

分析图10-5c知，Ai/2和A22为增环，A32、A4/2、A5和A§为减环。

采用与

（1）同样的步骤建立尺寸链并计算得：

圭寸闭环基本尺寸A02=0.5mm，最大极限尺寸Ao2max=1.01mm，最小极限尺寸

Ao2min=0.4mm

因此，滑块与导轨小端左侧的间隙可写成A°2=0.5；50mm，间隙变动范围为0.40〜1.01mm。

当滑块与导轨大端在左侧接触时，滑块与导轨小端左侧和右侧之间的间隙的变动范围与本例计算结果相同。

第三节用大数互换法计算尺寸链

大数互换法是指在绝大多数产品中，装配时各组成环不需挑选或者改变其大小或位置，装入后即能达到封闭环的公差要求，实现一定置信概率下大数互换目的的尺寸链计算方法。

该方法采用统计公差公式计算。

一、大数互换法的计算公式

1.封闭环与组成环公差的关系

用数理统计的方法来分析尺寸链时，可以认为各组成环的实际尺寸为独立随机变量，有各种不同的概率分布特征。

而封闭环是各组成环的函数，亦为随机变量，也有一定的概率分布特征。

实践证明，在大批量生产且稳定的工艺过程中，各组成环实际尺寸的分布接近于正态分布。

当各组成环实际尺寸的分布服从正态分布时，封闭环实际尺寸的分布必为正态分布；当各组成环实际尺寸的分布为其它规律的分布时，随组成环环数的增加（当环数等于或大于5时），封闭环实际尺寸的分布亦趋向正态分布。

采用大数互换法时，可以假设各组成环实际尺寸的分布皆服从正态分布，则封闭环实际尺寸的分布必为正态分布；各组成环实际尺寸分布中心与其公差带中心重合；取置信概率为P=99.97%,则尺寸分布范围与公差带范围相同见（图10-6）。

x—尺寸，$（x）—概率密度；L—基本尺寸；

Lmax、Lmin—最大、最小极限尺寸

图10-6上、下偏差ES、EI与中间偏差△、公差T的关系

在这种假设下，对于直线尺寸链中封闭环的标准偏差二0与各组成环的标准偏差；7i的关系如下：

（10-7）

式中m组成环的环数。

封闭环公差To和各组成环公差Ti分别与各自的标准偏差的关系如下：

T0=6do

T=6di将上两式代入式（10-7）,则得：

（10-8）

由公式（10-8）知：

尺寸链中封闭环公差等于所有组成环公差的平方之和再开平方。

该式称为统计公差公式。

2.封闭环与组成环中间偏差的关系

参看图

均值，即：

10-6，尺寸链中每个尺寸的中间偏差△为上偏差ES与下偏差EI的平

.-■：

=（ES+EI）/2

上、下偏差与中间偏差、公差T的关系为：

ES=△+T/2

（10-9）

EI=△-T/2

对于直线尺寸链，

封闭环的中间偏差△0与增环中间偏差△z、减环中间偏差

△j的关系式如下:

二、设计计算

大数互换法设计计算步骤与完全互换法大致相同。

首先，假设各组成环的公差相等，即T1=T2=,=Tm=Tav，Q（Tav，Q为各组成环平均公差）。

由式（10-8）得：

T0=mT；Q

因此，各组成环的平均公差用下式计算:

（10-11）

TaV.Q=T0/Jm

然后，在此基础上调整各组成环的公差，并确定各组成环极限偏差。

例4用大数互换法求解例1。

假设例1中各组成环实际尺寸的分布皆服从正态分布，各组成环实际尺寸分布中心分别与各自公差带中心重合，且实际尺寸分布范围与公差带范围重合。

解：

圭寸闭环A°=0七仙mm,圭寸闭环公差T0=0.25mm。

按式（10-11）计算

各组成环公差的平均公差：

Tav,Q=To/m=0.25/、、5=0.111mm

然后，在满足（10-8）的条件下，按各组成环的尺寸大小和加工难易程度，调整他们的公差，得：

T1=T3=0.16mm，T2=T5=0.06mm，T4=0.05mm（标准件，

o

A4=3_0.05mm）

最后，确定各组成环的极限偏差。

先按“偏差入体”原则，确定组成环Ai、A2、A5和A4的极限偏差，这四个组成环的基本尺寸和极限偏差分别为：

Ai=30_0.i6mm,A2=A5=5_0.o6mm，A4=3*.05mm。

由封闭环和上述四个组成环的极限

偏差分别计算它们的中间偏差，得：

-0=+0.225mm，_i=-0.08mm，=2==5=-0.03mm，_4=-0.025mm

由式（10-10）计算剩下一个组成环A3的中间偏差，得：

"、3="、0+（、'：

1+-'■2+"、4+"、5）=0.225-0.08-0.03-0.025-0.03=0.06mm

再由式（10-9）计算组成环A3的极限偏差，得：

ES3=丄3+T3/2=0.06+0.16/2=+0.14mm

El3=."：

3-T3/2=0.06-0.16/2=-0.02mm

mm

因此，组成环A3的极限偏差为：

A3=43_0.0；

比较本例与例1，在封闭环公差一定的条件下，Tav,Q/Tav,L=0.111/0.05=2.22倍，这对加工是有利的，但可能有0.27%的产品装配时超差。

三、校核计算

校核计算用式（10-1）、式（10-8）、式（10-10）和式（10-9）进行。

例5用大数互换法求解例3。

假设，本例中各组成环实际尺寸的分布皆服从正态，且分布中心与公差带中心重合，分布范围与公差带范围相同。

解：

⑴滑块与导轨小端右侧的间隙A01的计算

参看图10-5b及例3，已知组成环中A〃2=12；14mm和A4/2=15t.04mm为

增环，A2/2=150°7mm、A3/2=11.5_0.14mm、A5=0±0.07mm和A6=0±0.05mm为减

环。

1计算封闭环A01的中间偏差

=1/2=+0.07mm、匚2/2=+0.035mm、匚3/2=-0.07mm、匚4/2=-0.03mm、匚5=0、匚6=0，

因此由式（10-10）计算封闭环中间偏差得：

△01=（A1/2+△4/2）-（A2