电焊工高级理论资料题.docx
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电焊工高级理论资料题
电焊工高级理论资料题
选择题：
1·铸铁时含碳量w（＞2.11%）的铁碳合金，并含有杂质。
2·球墨铸铁中碳以（球状石墨）形式存在，因此强度和塑性都较好。
3·在相同含碳量的条件下，可锻铸铁与白口铸铁相比较，可锻铸铁（塑性好）。
4·在相同基体的情况下，球墨铸铁的强度和塑性在所有的铸铁中是（最好的）。
5·超硬铝是在硬铝中加入（锌）元素组成的四元系合金。
6·目前工业上应用最广泛的铸造铝合金是（铝硅系）。
7·工业纯铝的导热性约为低碳钢的（5）倍。
8·工业纯铝的线膨胀系数约为低碳钢的
（2）倍。
9·黄铜是由铜和（锌）组成的二元合金。
10·紫铜是指e不低于99.5%的工业纯铝，表面呈（紫红色）。
11·铅元素的加入是为了改善黄铜的（切削）性能。
12·青铜的强度和（耐磨性）比紫铜高得多。
13·铜的线膨胀系数比铁大（40%）。
14·在所有的钛和钛合金中，用量最大的是（TC4）。
15·属于B型钛合金的钛合金牌号是（TB2）。
16·一般情况下，（a型）钛合金不能热强化处理，必要时可进行退火处理，以消除应力。
17·元素（氢）会使钛及钛合金脆化，并且对于工业纯钛及a型钛合金的催化作用明显
大于a+b型和b型钛合金。
18·钛合金的最大优点是（强度大）。
19·奥氏体系复合钢板是指覆层为奥氏体不锈钢，基层为（珠光体）的复合钢板。
20·在异种金属的焊接中最常见的是（异种钢）焊接。
21·金属材料按线膨胀系数由大到小顺序排列的是（铝、铜、不锈钢、碳钢）。
22·铝、铜、钛、碳钢四种金属材料中，熔点最高的是（钛）。
23·星接三相对称负载电路中，相电压与线电压之间的关系是（U线=√3U相）。
24·角接三相对称负载电路中，相电流与线电流之间的关系是（I线=√3I相）。
25·负载作星形连接的三相电路中，通过中性点的电流等于（各相负载电流的向量和）。
26·在交流电路中，三相负载消耗的总功率与各相负载消耗的功率之间的关系
是（P=Pu+Pv+Pw）。
27·相同电压下，负载作三角形连接时的有功功率是星形连接有功功率的（3倍）。
28·三相异步电动机的启动转矩与（电压的二次方）成正比。
29·一台三相异步电动机，其铭牌上标明额定电压是220/380V,其接法应是（△/Y）。
30·为满足供电的可靠性，要求电力系统至少具备的备用容量为（10%-15%）。
31·提高电网功率因数是为了（减少无功电能消耗）。
32·调整电力负荷，不能（提高电网输送能力）。
33·EZNi-1焊条的焊芯成分是（纯镍）。
34·铸铁焊条型号EZCQ中的Q表示（熔敷金属中含有球化剂）。
35·铸铁焊丝型号RZCH中的H表示（熔敷金属中含有合金元素）。
36·灰铸铁采用焊条电弧焊焊接，当要求焊缝与母材同质时，应采用（EZC）焊条。
37·国内在焊条电弧焊焊补铸铁的实践中总结出冷焊法、热焊法、半热焊法和不预
热焊法等方法，其中采用非铸铁型焊条的是（冷焊法）。
38·灰口铸铁钎焊时所用焊料一般为（黄铜）焊料。
39·铝及铝合金焊条是根据（焊态的焊缝力学性能及焊芯的化学成分）。
40·HS401、SA1Cu、HSCuSi、ER50-2四种焊丝牌号中属于铜及铜合金焊丝牌号
的是（HSCuSi）。
41·铝及铝合金焊丝中，（铝硅合金焊丝）是通用焊丝，可焊接除铝镁合金以外
的铝合金。
42·铜及铜合金焊条的焊芯，采用氩弧焊用的标准焊丝，成分与被焊材料相对应，
药皮大多采用（低氢型）配方。
43·正确选择（焊接材料）是异种钢焊接时保证接头质量和性能的关键。
44·奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接，为克服珠光体钢对焊缝的稀释作用，使焊
缝金属得到的组织基本上是奥氏体，应优先选用含（镍）量高的焊接材料。
45·不锈钢复合钢板焊接，为了防止基体碳素钢对不锈钢熔敷金属产生稀释作用，
建议对过渡层的焊接选用（铬、镍含量较高的奥氏体不锈钢焊条）。
46·一般计算时，厚药皮焊条药皮质量系数取（0.3）左右。
47·不开坡口的单面焊对接焊缝，当余高为h，焊缝宽度为c，板厚为s，间隙为
b时，焊缝金属横截面面积计算公式为（A=sb+2/3hc）。
48·在概略计算中，焊剂消耗量为焊丝消耗量的（0.8-1.2倍）。
49·埋弧自动焊时，当焊丝消耗量为1000kg时，焊剂消耗量的估计值应
为（800-1200kg）。
50·铸铁半热焊预热温度在（400℃）。
51·对于工件壁厚大于15mm的铸铁件，最好（开X形）坡口。
52·铸铁热焊时，小而浅的缺陷坡口要予以扩大，面积须大于（8c㎡）。
53·铝及铝合金试件焊前机械清理时，不宜使用（砂轮）。
54·装配强化状态的铝材零件时，夹具材料可选用（铝或铝合金），以增大散热速度
，缓解热影响区软化及热裂倾向。
55·铜及铜合金焊接时，为获得成形均匀的焊缝，应尽量采用（对接接头）。
56·对于珠光体、贝氏体、马氏体等异种钢焊接，预热方法与温度按
（淬火裂纹倾向较大的）钢种确定。
57·异种钢焊接时，确定坡口角度的主要依据除母材厚度外还有（熔合比）。
58·新的交流弧焊机在使用前，应检查接线是否正确和是否牢靠，其二次线圈的绝缘电阻
应不小于（0.5M￠）。
59·交流弧焊机焊接电缆加长时，其电压降应不大于（4V）。
60·交流弧焊机应保证已调好的焊接电流，使因线圈发热或调节装置的蠕动而引起的变化
不超过（±5%）。
61·交流弧焊变压器焊接电流的细调节，是通过弧焊变压器侧面的旋转手柄来改变活动铁
心的位置得以实现的，当手柄逆时针旋转时，活动铁心向外移动，
则（漏磁减少，焊接电流增加）。
62·硅弧焊整流器一次绕组与二次绕组之间的绝缘电阻为（1M￠）。
63·硅弧焊整流器的最小焊接电流应不大于焊接电流的20%，最大焊接电流应
（不大于额定焊接电流）。
64·硅弧焊整流器在其电流调节范围内，其焊接电流与相应工作电压的关系应符合
（U=20+0.04I）。
其中，U为工作电压V,I为焊接电流A。
65·埋弧焊机的空载电流不得超过，额定电流的（10%）。
66·埋弧焊机和电源网络无联系的控制线路对地的绝缘电阻应不低于（0.4M￠）。
67·手工钨极氩弧焊机焊炬的控制电路电压在交流时不应超过（36V）。
68·手工钨极氩弧焊机与主回路有联系的回路，对机壳之间的绝缘电阻应不小于（1M￠）。
69·手工钨极氩弧焊机的控制系统应具有提前送氩气的功能，其时间范围不小于（3s）。
70·熔化极气体保护焊机绝缘介电强度试验时，一次侧对机壳及线圈相互间电压
应为（2000V）。
71·熔化极气体保护焊机与人体易于接触的控制电路，直流电压不超过（48V）。
72·灰口铸铁在一般电弧冷焊情况下，焊缝主要为（白口铸铁）组织。
73·铸铁焊接裂纹一般为冷裂纹，产生温度在（400℃）以下，产生部位为焊缝或
热影响区。
74·球墨铸铁常用元素镁作球化剂，但镁是阻碍石墨化得元素，所以焊接时（白口）
现象比灰铸铁更严重。
75·铸铁采用电弧半热焊法时，300-400℃的预热可有效地防止热影响区产生（马氏体）。
76·铸铁电弧热焊时，可采用直径（>6mm）的铸铁芯焊条，配合采用大电流可加快补焊速
度，提高生产效率。
77·灰铸铁电弧热焊法采用直径6mm的焊条，其焊接电流应选择（240-300A）。
78·灰铸铁电弧热焊时，焊接电流可按焊条直径的（40-50倍）选用。
（焊接电流是A，焊条直径单位为mm）。
79·用加热减应区法气焊铸铁，补焊成败的关键是正确选择（焊接减应区）。
80·灰口铸铁钎焊后，焊缝的组织为（有色金属）。
81·球墨铸铁电弧冷焊，施工环境气温低焊件大时，焊前需预热至（100-200℃）。
82·对球墨铸铁采用焊条电弧焊补焊时，应保持弧长（与焊芯直径相近）。
83·对灰铸铁进行电弧冷焊时，采用锤击焊缝方法的主要目的是（防止热应力裂纹）。
84·焊接灰铸铁时，加速冷却焊缝的目的是（防止焊缝剥离）。
85·铸铁焊接接头易产生白口组织的原因是（石墨化元素不足，冷却速度快）。
86·铝及其合金焊接时，焊缝金属和近焊缝区均可发现裂纹，最常见的是（冷裂纹）。
87·铝及铝合金焊接时，产生的气孔主要是（H2）气孔。
88·焊接热处理强化铝合金时，易产生（热）裂纹。
89·焊接铝及铝合金较完备的焊接方法是（氩弧焊）。
90·对于厚度≥8mm的铝及铝合金中厚板，常用的焊接方法是（熔化极氩弧焊）。
91·铝及铝合金的手工钨极氩弧焊一般采用（交流）电源。
92·对纯铝及非热处理强化铝合金采用手工钨极氩弧焊，其焊缝及接头的力学性能可
达到基体金属的（90%）。
93·对铝及铝合金进行直流钨极氩弧焊焊接时，不应该使用直流正接，其主要原
因是（没有阴极破碎作用）。
94·铝在焊接过程中，氧化铝薄膜会阻碍金属之间的良好结合，并易造成（夹渣）。
95·铝及铝合金熔焊时，（氢）是产生气孔的主要原因。
96·铜及铜合金焊接时，在焊缝及近缝区可能产生裂纹，其中常见的是（热裂纹）。
97·熔焊焊接铜合金时，气孔出现的倾向比低碳钢（严重得多）。
98·纯铜手工钨极氩弧焊时，为减少电极烧损，保证电极稳定和有足够深的熔深，
通常采用（直流正接）。
99·紫铜无极氩弧焊当壁厚大于3mm时，焊前应对坡口两侧150mm范围内进行均匀预热，
预热温度应为（350-550℃）
100·黄铜因（锌）含量较高，焊接时会产生严重烟雾，损害焊工健康。
101·黄铜焊后应进行热处理，热处理加热范围以焊缝中心为基准，每侧不应小于焊
缝宽度的（3）倍。
102·铜及铜合金焊接时候，避免焊缝出现气孔的最基本、最有效地工艺措施
是（焊前严格预热处理）。
103·为了减少焊接内应力，防止出现裂纹、气孔等缺陷，紫铜气焊时一般需要（焊前预热）。
104·用氮气做保护气体焊接铜时，熔池金属流动性降低，焊缝易产生（气孔）。
105·在所有钛合金中a型钛合金的焊接性（最好）。
106·溶解于钛中的氢在320℃时，会和钛共析转变，析出Tih2，使金属的塑性和韧性降低，
同时发生体积膨胀而产生较大的应力，结果导致产生（冷裂纹）。
107·用手工钨极氩弧焊焊接工业纯钛，当板厚为3-4mm时，宜选用直径为（2.0mm）的钨极。
108·目前，钛及钛合金焊接中，应用最广泛的方法是（钨极氩弧焊）。
109·工业纯钛焊接时候，应对处于（400℃）以上的熔池后部焊缝及热影响区采用相应的
保护措施。
110·钛合金焊接时候，热影响区可能出现延迟裂纹，这主要与（氢）有关。
111·异种金属焊接时，当被焊金属的电磁性能相差很大时候，焊缝的（成形不良）。
112·两种被焊金属的导热性能和比热容不同时，会改变焊接时（温度场）的分布。
113·两种被焊金属的线膨胀系数相差很大时，焊接过程中会产生很大的（热应力）。
114·异种金属焊接应用较多的是（熔焊）方法。
115·异种钢焊接时，选择工艺参数主要考虑的原则是（减小熔合比）。
116·异种钢焊接时，工艺一般选用（大直径焊条和小电流，快速焊）。
117·低碳钢与低合金结构钢焊接时，要求焊缝金属的
（强度不低于低碳钢，塑性和韧性不低于低合金钢）。
118·低碳钢与低合金结构钢焊接时，焊接材料选择的原则是
（强度、塑性和韧性都不低于被焊钢种的最低值）。
119·低合金钢和低碳钢焊接时，为了减少焊接接头热影响区的淬硬倾向和消除冷裂纹，可用
（较小的焊接电流，较小的焊接速度）。
120·奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时应选择（w＞12%的奥氏体不锈钢）。
121·奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，熔合比应（尽量小）。
122·奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，为减小熔合比，应尽量使用（小电流、高电压）焊接。
123·Q235-B与316L焊接可选用（A042）焊条。
124·奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时在（熔合区的珠光体母材上）会形成脱碳区。
125·珠光体钢与奥氏体钢焊接时，焊缝金属受到木材金属的稀释作用，往往会在过渡区产
生脆性的（马氏体）组织。
126·对基层为碳钢，覆层为不锈钢的不锈复合钢板进行定位焊接时，宜选用（碳钢）焊条。
127·焊接不锈复合钢板过渡层时，一般用（焊条电弧焊）方法进行。
128·采用结构钢焊条焊接不锈复合钢板基层时，焊缝金属溶化了部分覆层不锈钢板，所以
焊缝金属（脆性较高）。
129·不锈钢复合钢过渡层焊缝选择焊接材料的原则之一
（保证熔敷金属合金成分不低于）。
130·奥氏体不锈钢与铁素钢焊接时，应选用的焊条是（E316L-16）。
131·奥氏体不锈钢与铁素体钢的焊接接头中，（增碳带）不仅是低温冲击韧度的低值区，
而且往往是裂纹起始和延展的区带。
132·珠光体耐热钢与低碳钢焊接时，采用低碳钢焊接材料，焊后经过热处理，焊接接头
具有较高的（冲击韧性）。
133·珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时的主要问题是，在焊接接头的热影响区或未熔
合区易产生（冷裂纹）。
134·铸铁与低碳钢焊接时的主要困难时（易产生白口组织）。
135·铸铁与低碳钢焊接时，应采用（小电流、快速焊）。
136·碳钢与灰口铸铁对接焊缝冷却时，应先在灰口铸铁侧，用（EZC）焊条堆焊一层过渡层。
137·钢与铝及铝合金采用钨极氩弧焊方法焊接时，将钢侧加工成70°坡口，且镀上活化层，
这样可提高焊接接头的强度。
一般对低碳钢及低合金钢表面镀（锌）。
138·钢与铝的无钨氩弧焊采用（含少量的纯铝焊丝）可形成优质接头。
139·钢与铜及其合金，焊接时的主要问题是（焊缝及熔合区易产生裂纹）。
140·紫铜与低碳钢焊接时，为了保证焊缝有良好的抗裂性能，焊缝中铁含量w应控制在
（10%-60%）为佳。
141·奥氏体不锈钢与铜及铜合金焊接时，宜采用（纯镍）作填充材料。
142·不影响金属工艺焊接性的因素是（材料本身所固有的性能）。
143·焊接性试验方法中不属于自拘束试验的是（插销试验）。
144·斜Y坡口焊接裂纹试验时，焊后试件需放置（48h）后，才能做裂纹检验。
145·对于斜Y坡口焊接裂纹试验的试件，应在两侧焊拘束焊缝处开（X形）坡口。
146·斜Y形坡口焊接裂纹试验所用的焊条的直径是（4.0mm）。
147·插销试验时，一般在底板上开4个直径为（15mm）的孔，以供其4次试验用。
148·试件经预热后进行插销试验时，要保持载荷（24h）。
149·插销试验的临界值6r越小，表明钢材的（冷裂纹）敏感性越大。
150·FISCO焊接裂纹试验采用的试件由两块200mmX120mm的钢板组成，其坡口形状为（I形）。
151·FISCO焊接裂纹试验需依次焊接4条长为（40mm）的实验焊缝，焊接间距为10mm。
152·国际焊接学会推荐的碳当量计算公式适用于（500-600MPa的非调质高强度钢）。
153·钢材的碳当量越大，其（冷裂纹）的敏感性越大。
154·经验指出，当碳当量CE.为（0.45%-0.55%）时，钢材就容易产生冷裂纹。
155·拉伸试验不能测定焊缝金属或焊接接头的（弹性）。
156·按GB2651《焊接接头拉伸试验方法》的规定，焊接接头拉伸试样的形状分为（3种）。
157·关于焊缝及熔敷金属拉伸试验方法错误的是（实验报告不用记录试验温度）。
158·焊缝及熔敷金属拉伸试样的直径为6mm时，其尺寸极限偏差为（±0.1mm）。
159·焊缝及熔敷金属拉伸试样，按其夹持部分的形状分为（3种）。
160·碳素钢、奥氏体钢单面焊时，其焊接接头做弯曲试验的弯曲角度为（90°）。
161·对单面焊的低合金钢焊接接头做弯曲试验时，其弯曲角度为（50°）。
162·弯曲试验的试样弯曲后，其正面成为弯曲的拉伸面，叫（面弯）。
163·冲击试验的标准试样横截面尺寸一般为（10mmX10mm）。
164·按GB2650《焊接接头冲击试验方法》规定，标准试样的缺口为（V形）。
165·一般焊接接头冲击试验，截取试样样坯数量不少于（3个）。
166·按GB231《金属布氏硬度试验方法》规定，布氏硬度试验所用压头为钢球时用（HBS）表示，
其适用于布氏硬度值在450以下的材料。
167·按GB2654《焊接接头及堆焊金属硬度试验方法》规定，厚度小于（3mm）的焊接接头允许在
其表面测定硬度。
168·焊接接头的硬度试验所用试样，需焊后（12h）才能截取。
169·压扁试验的目的是测定（管子）焊接对接接头的塑性。
170·压扁试验两板间距离H值可用式计算，其中D表示（管外径）。
171·在板件的平、横、立、仰四种焊接位置中，（仰）是最难的一种。
172·平板对接仰位打底焊时，如果焊条送进深度不够，背面会出现（内凹）。
173·平板对接仰焊单面焊双面成形时，焊条和焊接方向的夹角应为（70-80°）。
174·骑坐式管板仰焊位置盖面层的焊接如分为两道焊完，第一道焊接时应采用（小斜锯齿形）
运条方法连弧焊接。
175·骑坐式管板垂直仰焊打底层焊接时，焊条始终与管外壁成（25-30°）夹角。
176·小管垂直固定加障碍前半圈焊接时，焊条应（尽量往前伸）给后半圈收口及接头
创造有利条件。
177·骑坐式管板垂直仰焊盖面焊接时，焊条与管外壁切线的夹角为（80-85°）。
178·小管水平固定加障碍手工钨极氩弧焊打底时，正确的焊接顺序是（1-4-3-2）。
179·小直径管45°倾斜固定手工钨极氩弧焊打底时，为了防止仰焊部位背面内凹，焊丝应
（压向坡口根部，并逐渐向上焊接），使焊接熔池始终保持水平位置。
180·小直径管45°倾斜固定手弧焊盖面时，前半圈收尾方法是在熄弧前先将几滴铁水逐渐
斜拉，以使尾部焊缝呈（三角形）。
181·材质为20钢的小管（⊙60mmX5mm）斜45°固定，手工钨极氩弧焊打底，手弧焊盖面，
单面焊双面成形，则焊件的装配间隙应为（2.5-3mm）最小间隙在坡口的最低处。
182·锅炉压力容器焊工考试合格项目的有效期是自签证之日起为期（3年）。
183·由《锅炉压力容器管道焊工考试与管理规定》可知，承担图样要求的全焊透T形接头
焊接工作的焊工必须考（骑坐式管板）试件。
184·根据《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》的规定，试件按JB4730《压力容
器无损检测》标准进行射线探伤，（‖级）为合格。
185·压力容器的主要接头形式是（对接）接头。
186·常将压力容器的简体厚板设计成（不对称的X形坡口，即内浅外深）。
187·焊接二、三级容器的焊条药皮和焊剂应选用（碱性低氢型）。
188·不符合压力容器焊缝表面外观规定要求的是
（低温容器焊缝咬边≤0.5mm，且长度小于焊缝总长的10%）。
189·用16MnR制造的压力容器通常焊前不预热，当其厚度大于（30mm），焊后应进行热处理。
190·压力容器焊后热处理的目的是（消除残余应力，和改善热影响区的组织性能）。
191·在压力容器焊补处遇到（单面焊双面成形）情况时，不能采用强度等级较低的焊条进行
打底焊。
192·压力容器焊接缺陷的返修，对同一部位一般不超过（2次）。
193·关于压力容器接管与筒体的焊接，说法不正确的是（气体敏感性较大）。
194·对压力容器大直径的接管与筒体及接头进行焊接时，因工作量较大，为提高工作效率和
减少焊接缺陷多采用（埋弧焊）。
195·易在容器上产生较大应力集中的补强形式是（补强圈补强）。
196·通常只用于静压常温条件下的中低压容器的补强形式是（补强圈补强）。
197·关于焊接工字梁的肋板设置，说法不正确的是（应优先考虑采用短加强肋）。
198·在焊接梁的连接形式中，不合理的是（对不同高度梁进行对接时，过渡段设计有焊缝）。
199·梁与梁相连接时为了使焊缝避开（应力集中区），使焊缝不过密，焊缝应相互错开
200mm的距离。
200·梁的焊接变形主要是（弯曲变形和扭曲变形）。
201·采用（直通焊接）的方法不利于控制梁的焊接变形。
202·为了减小梁的焊接变形，较合理的焊接顺序是（1→3→2→4）。
203·预防焊接梁变形的合理措施是（对焊接部位采用刚性固定）。
204·矫正工字梁弯曲变形的正确方法是（在立板上采用三角形加热）。
205·矫正工字梁角变形的正确方法是（在盖板上采用线加热）。
206·焊接柱的长直角焊缝时，为了提高生产率及质量，常选用的焊接方法是
（埋弧自动焊和CO2自动焊）。
207·十字形钢柱是由三块钢板拼焊组成的，共有4道焊缝，其正确的焊接顺序是（1→3→2→4）。
208·海上平台钢结构焊接常用的标准为（AWSD1.1）。
209·API1104标准适用于海洋工程（海底管线）的焊接。
210·取得AWSD1.16GR位置的焊工，焊接T、K、Y、节点二面角度不得小于（30°）。
211·焊工按照AWSD1.1、ASMEIX及API1104标准考试合格，当中断相应焊接方法的焊接工作
时间超过（6个月）时，该资格失效。
212·取得AWSD1.1⊕406管径考试资格的焊工，能够焊接工程管径范围是（≥203mm）。
213·（V形坡口角度减小10°）的是AWSD1.1焊接工艺评定的基本变素。
214·按照AWSD1.1标准对板对接接头进行全焊透坡口焊缝工艺评定，当实验板厚度为25mm时，
其覆盖面的焊件厚度范围是（≥16）mm。
215·CTOD<裂纹尖端张开位移>试验是评价焊接接头的（抗脆性断裂性能）。
216·海底管线焊接程序中的热焊道是指（根部第二层焊道）。
217·当钢结构卷管厚度为70mm，对焊接缝焊前预热温度不得小于（110°）。
218·海底管线外对管器拆除前，完成的根部焊道应均匀分布于关口周围，焊道累计长度不少于
管周长的（50）%。
219·海底管线对接焊接焊缝表面余高不大于（1.6mm）。
220·结构T.K.Y节点可以采用（焊条电弧焊+药芯焊丝气体保护焊）工艺进行焊接。
221·导管架卷管对接焊缝余高不得大于（3.0mm）。
222·焊接过程中未融化的焊剂回收再利用时，应至少加入（50%）的新焊剂。
223·AWSD1.1标准要求，角焊缝连接的部件必须可能贴紧，根部间隙不得大于（5mm）。
224·海管铺设过程中通常用（CO2保护焊+药芯焊丝保护焊）高效组合的焊接工艺。
225·渗透探伤用符号（PT）表示。
226·渗透探伤包括荧光探伤和（着色探伤）两种方法。
227·在渗透试验的操作步骤中，（干燥处理）不是着色探伤的必要处理工序。
228·荧光试验常用的显像剂是（氧化镁）。
229·荧光试验是一种利用（紫外线）照射某些荧光物质，使其产生荧光的特征来检查表面缺
陷的方法。
230·着色试验所用着色剂一般为（红色）。
231·着色试验可用来检验焊件的（表面缺陷）。
232·着色试验的灵敏度一般是（0.01mm）。
233·检查奥氏体不锈钢焊缝表面裂缝常用（渗透）方法检测。
234·氨气试验时，氨气约占内充混合气体的（1%）左右《体积分数》。
235·氨气试验时，若焊缝区泄漏，则硝酸汞试纸的相应部位将呈现（黑色）斑纹。
236·氨气试验时，是将w<硝酸汞>为（5%）的水溶液浸过的试纸贴在焊缝外部。
237·煤油试验属于焊接容器的（密封性试验）。
238·煤油试验适用于（敞口容器和储存液体的大型容器）。
239·焊接容器的沉水检查属于（气密性试验）。
240·气密性试验中的沉水检查适用于（小容积的）压力容器。
241·按GB150《钢制压力容器》标准规定，对于钢制和有色
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