模板系统验算.docx
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模板系统验算
模板系统验算
1模板支撑架计算书
1.1参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):
1.00;纵距(m):
1.00;步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;脚手架搭设高度(m):
9.5;
采用的钢管(mm):
Ø48×3.2;
扣件连接方式:
双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:
0.80;
板底支撑连接方式:
40mm×80mm方木支撑,间距300mm;
钢材弹性模量E=206×103(N/mm2);钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2
钢管截面惯性矩I=11.357×104mm4,截面抵抗矩W=4.732×103mm3。
2.荷载参数
(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2):
0.350;荷载分项系数γi=1.2
(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3):
板26.0;γi=1.2
(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2);γi=1.4
a.计算模板时取2.50;
b.计算支撑小楞构件时取1.5;
c计算支架立柱时取1.0;
(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2):
水平模板2.0;垂直面模板4.0;γi=1.4
(5)倾倒砼产生的荷载标准值取:
2KN/m2;γi=1.4
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9.5×103;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
40.00;木方的截面高度(mm):
80.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
1.2支撑模板的方木的计算:
方木按照简支梁计算,其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为:
W=bh2/6=4.0×8.02/6=42.67cm3;
I=bh3/12=4.0×8.03/12=170.67cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=26.00×0.30×0.100=0.78kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×0.30=0.105kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):
p1=(1.5+2.0)×1.00×0.30=1.05kN;
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=1.2×(0.78+0.105)=1.062kN/m;
集中荷载p=1.4×1.05=1.47kN;
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.47×1.0/4+1.062×1.02/8=0.500kN.m;
方木的最大应力值σ=M/W=0.500×106/(42.67×103)=11.718N/mm2;
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;
∴σ<[f],满足要求。
3.方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
V=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3V/(2bh)<[T]
其中最大剪力:
V=1.062×1.0/2+1.47/2=1.266kN;
方木受剪应力计算值T=3×1.266×103/(2×40.0×80.0)=0.593N/mm2;
方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2;
∴T<[T],满足要求。
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载:
q=1.2(q1+q2)=1.062kN/m;
集中荷载:
p=1.4P1=1.47kN;
方木最大挠度计算值:
Vmax=1470×1000.03/(48×9500.0×170.67×104)+5×1.062×1000.04/(384×9500.0×170.67×104)=2.742mm;
方木最大允许挠度值:
[V]=1000.0/250=4.0mm;
∴Vmax<[V],满足要求
1.3支撑木方的钢管的计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.062×1.0+1.47=2.532kN;
支撑钢管计算简图
最大弯矩Mmax=0.267PL=0.267×2.532×1.0=0.676kN.m;
最大挠度Vmax=1.883PL3/(100EI)=4.768mm;
最大支座力Nmax=1.267P+1.000P=5.74kN;
钢管最大弯曲应力σ=M/W=0.676×106/4732.0=142.86N/mm2;
钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2;
∴σ<[f],满足要求。
支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10mm,满足要求。
1.4扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=5.74kN;
∴R<12.80kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.116×9.5=1.102kN;
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×1.0×1.0=0.350kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=26.0×0.1×1.0×1.00=2.6kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.052kN;
2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=(1.0+2.0+2.0)×1.0×1.0=5.0kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=11.862kN;
1.6立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N——立杆的轴心压力设计值(kN):
N=5.658kN;
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A——立杆净截面面积(cm2):
A=4.502cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.732cm3;
σ——钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.0N/mm2;
l0——计算长度(m);l0=h+2a
k1——计算长度附加系数,取值为1.155;
u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70;
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.10m;
上式的计算结果:
立杆计算长度l0=h+2a=1.500+0.10×2=1.7m;
l0/i=1.7×103/15.8=107.6;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537;
钢管立杆的最大应力计算值;σ=5.658×103/(0.537×450.2)=23.4N/mm2;
∴σ<[f]=205.000N/mm2,立杆稳定性满足要求。
2梁模板计算书
2.1参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.40;
梁截面高度D(m):
1.00
混凝土板厚度(mm):
0.10;
梁支撑架搭设高度H(m):
8.5m;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
脚手架步距(m):
1.50;
立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):
1.00;
立杆横向间距或排距Lb(m):
1.00;
采用的钢管类型为Ø48×3.20;
扣件连接方式:
双扣件,扣件抗滑承载力折减系数:
0.80;
承重架支设:
木方支撑平行梁截面A;
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):
0.35;
新浇混凝土自重:
24.0N/m3;
钢筋自重(kN/m3):
4.0;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
a.计算模板时取2.50;
b.计算支撑小楞构件时取1.5;
c计算支架立柱时取1.0;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
水平模板取2.0,垂直面板取4.0;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2.0;
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值:
F、F′中较小值;γi=1.2
F=0.22γct0β1β2V1/2
F′=γcH
3.材料参数
木材弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.4;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
钢材弹性模量E(N/mm2):
2.06×105;
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
205.0;
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm):
250.0;
面板厚度(mm):
18.0;
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):
500;
次楞间距(mm):
300;
穿梁螺栓水平间距(mm):
500;
穿梁螺栓竖向间距(mm):
300;
穿梁螺栓直径(mm):
M12;
主楞龙骨材料:
木楞,宽度80mm,高度40mm;
次楞龙骨材料:
木楞,宽度80mm,高度40mm;
2.2梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
式中:
γc——混凝土的密度,取28KN/m3;
t——新浇筑砼的初凝时间(h):
t=200/(T+15)=5.714;
T——混凝土的入模温度,取20.0℃
β1——外加剂修正系数,因采用泵送砼故取为1.2;
β2——砼坍落度影响系数,β2取为1.15;
V——浇筑速度(m/h),V=2.5m/h;
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m);梁取1.0;
则F=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2
F′=γcH=28×1.0=28.0KN/m2
取两者较小值,则标准值为F=F′=28.0KN/m2;
2.3梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度80mm,截面高度40mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80×402/6=21.33cm3;
I=80×403/12=42.67cm4;
内楞计算简图
(1).内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中,σ——内楞弯曲应力计算值(N/mm2);
M——内楞的最大弯距(N.mm);
W——内楞的净截面抵抗矩;
[f]——内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中,作用在内楞的荷载
q=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=9.828kN/m;
内楞计算跨度(外楞间距):
l=500mm;
内楞的最大弯距:
M=0.1×9.828×500.02=2.457×105N.mm;
内楞的最大受弯应力计算值σ=2.457×105/2.133×104=11.5N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值:
[f]=13.0N/mm2;
∴σ<[f],内楞抗弯强度满足要求。
(2).内楞的挠度验算
其中E——木材的弹性模量:
E=9500.0N/mm2;
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=1.2×28.0×0.3=08KN/m;
l——计算跨度(外楞间距):
l=500.0mm;
I——内楞的截面惯性矩:
I=4.267×105N/mm2;
内楞的最大挠度计算值:
ω=0.677×08×500.04/(100×9500×4.267×105)=1.052mm;
内楞的最大容许挠度值:
[ω]=2.000mm;
∴ω<[ω],内楞挠度满足要求。
2.外楞计算
外楞承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,外龙骨采用木楞,截面宽度80mm,截面高度40mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80×402/6=21.33cm3;
I=80×403/12=42.67cm4;
外楞计算简图
(1).外楞抗弯强度验算
其中σ——外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M——外楞的最大弯距(N.mm);
W——外楞的净截面抵抗矩;
[f]——外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算:
其中,作用在外楞的荷载:
P=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=4.914kN;
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):
l=300mm;
外楞的最大弯距:
M=0.175×4.914×103×300.0=2.58×105N.mm
外楞的受弯应力计算值:
σ=2.58×105/2.133×104=12.1N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值:
[f]=13.0N/mm2;
∴σ<[f],内楞抗弯强度满足要求。
(2).外楞的挠度验算
其中E——外楞的弹性模量,其值为9500.0N/mm2;
P——作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
p=28.0×0.5×0.3=4.2KN;
l——计算跨度(对拉螺栓间距):
l=300.00mm;
I——面板的截面惯性矩:
I=4.267×105mm4;
外楞的最大挠度计算值:
ω=1.146×4.2×103×300.03/(100×9500.0×4.267×105)=0.32mm;
外楞的最大容许挠度值:
[ω]=1.20mm;
∴ω<[ω],满足要求。
2.4穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N——穿梁螺栓所受的拉力;
A——穿梁螺栓有效面积(mm2);
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.0N/mm2;
查表得:
穿梁螺栓的直径:
12mm;
穿梁螺栓有效直径:
9.85mm;
穿梁螺栓有效面积:
A=76mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=28.0×0.50×0.30×2=8.4kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170.0×76/1000=12.920kN;
∴N<[N],满足要求!
2.5梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=250.0×18.02/6=1.35×104mm3;
I=250.0×18.03/12=1.215×105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中,σ——梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M——计算的最大弯矩(kN.m);
L——计算跨度(梁底支撑间距):
l=250.00mm;
Q——作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1:
1.2×28.0×0.40×1.0×0.90=12.1kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:
1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3:
1.4×2.0×0.40×0.90=1.0kN/m;
q=q1+q2+q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m;
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10×13.25×0.252=0.083kN.m;
σ=0.083×106/1.35×104=6.148N/mm2;
∴σ<[f]=13.0,满足要求。
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中,q——作用在模板上的压力线荷载:
q=[(24.0+4.0)×1.0+0.35]×0.40=11.34N/mm;
l——计算跨度(梁底支撑间距):
l=250.0mm;
E——面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:
[ω]=250.0/250=1.0mm;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.677×11.34×250.04/(100×9500.0×1.215×105)=0.26mm;
∴ω<[ω],满足要求。
2.6梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN):
q1=(24.0+4.0)×0.40×1.0×0.250=2.8kN;
(2)模板的自重荷载(kN):
q2=0.350×0.250×(2×1.0+0.4)=0.21kN;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到,活荷载标准值P1=(1.50+2.0)×0.40×0.250=0.35kN;
2.木方的传递集中力验算:
静荷载设计值q=1.2(q1+q2)=1.2×(2.8+0.21)=3.612kN;
活荷载设计值P2=1.4P1=1.4×0.35=0.49kN;
P=3.612+0.49=4.102kN。
本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.0×8.02/6=42.67cm3;
I=4.0×8.03/12=170.67cm4;
3.支撑方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩,
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距M=4.102×0.5/4=0.513kN.m;
方木最大应力计算值σ=M/W=0.513×106/4.267×104=12.02N/mm2;
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;
∴σ<[f],满足要求!
4.支撑方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3V/(2bh)
其中最大剪力V=4.102/2=2.051kN;
方木受剪应力计算值T=3×2.051×103/(2×40×80)=0.961N/mm2;
方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2;
∴T<[T],满足要求。
5.支撑方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
集中荷载P=1.2(q1+q2)+1.4p1=4.102kN;
方木最大挠度ω=4.102×103×500.03/(48×9500.0×1.7067×106)=0.659mm;
方木的挠度设计值[ω]=500/250=2.0mm;
∴ω<[ω],满足要求。
2.7梁底支撑钢管的计算
在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆,间距1.0m,作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.支撑钢管的抗弯强度计算:
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力,P=[1.2(q1+q2)+1.4p1]×2/3=2.735kN;
计算简图如下:
支撑钢管按照简支梁的计算公式
其中n=1.0/0.250=4
经过简支梁的计算得到:
钢管支座反力RA=RB=(4-1)/2×2.735+2.735=6.838kN;
钢管最大弯矩Mmax=PL/4=0.342kN.m;
支撑钢管的最大应力计算值σ=Mmax/W=0.342×106/4732.0=72.274N/mm2
支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=205.0N/mm2;
∴σ<[T],满足要求
2.8扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=6.838N;
∴R2.9立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值,它包括:
横杆的最大支座反力:
N1=6.838kN;
脚手架钢管的自重:
N2=1.2×0.132×8.5=1.346kN;
N=6.838+1.346=8.184kN;
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58;
A——立杆净截面面积(cm2):
A=4.502;
W——立杆净截面抵抗矩(cm3):
W=4.732;
σ——钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.0N/mm2;
lo——计算长度(m);
参照《扣件式规范》考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下列公式计算
l0=k1k2(h+2a)
k2—计算长度附加系数,h+2a=1.70,k2按照表2取值为1.020;
lo/i=2.024×103/15.80=128.1;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406;
钢管立杆受压应力计算值
σ=8.184×103/(0.406×450.2)=44.775N/mm2<[f]
钢管立杆稳定性满足要求!
模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数k1
步距h(m)
h≤0.9
0.91.21.5k1
1.243
1.185
1.167
1.163
表2模板支架计算长度附加系数k2
H(m)
h+2a(m)
4
6
8
10
12
14
16
18
20
25
30
35
40
1.35
1.0
1.014
1.023
1.039
1.042
1.054
1.061
1.081
1.092
1.113
1.137
1.155
1.173
1.44
1.0
1.012
1.022
1.03