4．垫层底面厚度
应满足基础底面应力扩散的要求，
。
5．当垫层标高超出原地面，或垫层材料的重度高于天然土层重度时，应考虑其附加荷载的影响。
案例模拟题1:
某均质粘性土场地中建筑物采用条形基础，基础底面宽度2.0m，埋深1.5m，基础线荷载为500KN/m，土层天然重度为19KN/m3,承载力特征值fak=130KPa,采用2.0m厚的粗砂垫层，垫层重度18/m3，场地中地下水埋深为4.0m。
按规范JGJ79-2002计算：
（1）垫层底面处自重应力值pcz为：
（A）;（B）30KPa;（C）66KPa;（D）;
（2）垫层底面处附加应力值pz为：
（A）116KPa;（B）;（C）250KPa;（D）;
（3）垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值fak为：
（A）187KPa;（B）196KPa;（C）;（D）200KPa;
（4）下卧软土层承载力验算结果为：
（A）满足;（B）不满足；
（5）垫层底面宽度不宜小于：
（A）3.5m;（B）3.7m;（C）4.1m;（D）4.3m;
（6）如基坑边坡放坡坡度为1：
垫层顶面宽度宜为：
（A）4.8m;（B）5.3m;（C）5.8m;（D）6.3m;
案例模拟题2：
某均质淤泥质土场地中有一独立基础，基础底面尺寸为2.0m×2.0m，埋深为1.5m，荷载作用效应标准组合时基础顶面受到上部结构的荷载为800KN，基础与地基土的平均重度为20KN/m3，土层重度为
，承载力特征值为45KPa，如采用砾砂土做垫层，垫层厚度为：
（A）1.5m;（B）2.0m;（C）2.5m;（D）3.0m;
案例模拟题3：
某均质细砂土场地，土层重度为18KN/m3，承载力特征值fak＝105Kpa，地下水埋深为4.0m，建筑物采用独立基础，埋深为1.0m，底面尺寸为2.5m×2.5m2，荷载为F＝1800KN，采用换填垫层法进行地基处理，垫层厚度为2.0m，垫层为碎石，重度为20KN/m3，按《建筑地基处理技术规范》计算：
（1）垫层底面处自重应力值为：
（A）50KPa;（B）54KPa;（C）60KPa;（D）64KPa;
（2）垫层底面处附加应力值为：
（A）;（B）;（C）;（D）;
（3）垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值为：
（A）145KPa;（B）150KPa;（C）155KPa;（D）160KPa;
（4）下卧验算结果为：
（A）满足;（B）不满足；
（5）垫层底面尺寸宜为：
（A）4.41m;（B）4.61m;（C）4.81m;（D）5.01m;
（6）如基坑开挖时放坡角为1：
垫层顶面尺寸宜为：
（A）5.56m;（B）6.31m;（C）7.06m;（D）7.81m;
4.1.2预压法
例题4：
某建筑场地为淤泥质粘土场地，固结系数
受压土层厚度为15m，采用的袋装沙井直径为70mm，袋装沙井等边三角形布置，间距1.5m，深度15m，沙井底部为隔水层，沙井打穿受压土层，采用预压荷载总压力为120Kpa，分2级等速加载如图4.1.2－1所示，如不考虑竖井阻和涂抹的影响：
（1）加荷后100天受压土层之平均固结度为：
（A）;（B）;（C）;（D）;
（2）如使受压土层平均固结度达到90％，需要（）天（从开始加荷算起）：
（A）110;（B）115;（C）120;（D）125;
解：
1.确定参数α，β：
压缩土层发生竖向和向内径向排水固结，且竖井穿透受压土层，按JGJ79-2002规范第条表5.2.7，可取
。
砂井采取等边三角形布置，有效排水圆直径为：
井径比n：
=×10-7（l/s）
=（l/d）
=
2.计算加荷100天时的竖向平均固结度
：
第一级加荷速率
第二级加荷速率
3.计算使平均固结度达到90％时的时间t：
把上式化简后得：
答案：
（1）（C）;
（2）（B）。
例题解析：
1．改进的高木俊介公式比较复杂，分级加载情况下，Ti，Ti－1的取法如例题所示。
2．α，β的取值应根据排水固结条件按表5.2.7取值。
3．如给定时间t，可计算t时刻的平均固结度
，如给定某时刻的平均固结度
，可求达到该固结度的时间t。
案例模拟题4：
某建筑场地为淤泥质粘土层，固结系数为
，受压土层厚度为10m，袋装沙井直径为70mm，沙井等边三角形布置，间距1.4m，深度10m，沙井底部为透水层，沙井打穿受压土层，0预压荷载压力为100Kpa，一次等速施加，加载速率为每天10Kpa，按《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002计算：
（1）井径比为：
（A）19;（B）21;（C）22;（D）;
（2）参数α，β为：
（A）,;（B）,;（C）1,;（D）1,;
（3）加荷后50天受压土层之平均固结度为：
（A）;（B）;（C）;（D）;
（4）如使受压土层平均固结度达到90％，需要（）天（从开始加荷算起）：
（A）57;（B）62;（C）67;（D）72;
例题5：
条件同例题4，水平向渗透系数kh=×10-7cm/s,砂料渗透系数kw=3×10-2cm/s,涂抹区土的渗透系数
涂抹区直径de＝150mm，按《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002计算：
（1）沙井纵向通水量qw为：
（A）1.154cm3/s;（B）1.168cm3/s;（C）1.179cm3/s;（D）1.188cm3/s;
（2）参数α，β为（）（1/d）：
（A）1,;（B）1,;（C）,;（D）,;
（3）加载后100天受压土层之平均固结度为：
（A）;（B）;（C）;（D）;
（4）如使受压土层平均固结度达到70％，需要加载（）天（从开始加荷算起）：
（A）102;（B）112;（C）122;（D）132;
解：
1．沙井纵向通水量qw：
2．参数α，β：
3．加载后100天受压土层之平均固结度：
4.受压土层平均固结度达到70％所需要时间t：
上式整理得：
＝
答案为：
（1）（A）;
（2）（C）；（3）（A）;（4）（D）。
例题解析：
1.该例题为考虑井阻影响及涂抹影响情况下加荷平均固结度的计算。
2.注意Fn，Fr，Fs的计算方法。
案例模拟5
某建筑场地为淤泥质土场地，淤泥质土厚10m，其下为泥岩，土层水平向渗透系数为
，固结系数为
，采用沙井预压法进行地基处理，袋装沙井直径为70mm，砂料渗透系数为
，取s＝3，沙井按三角形布置，间距1.4m，深度10m，沙井底部为透水层，沙井打穿受压土层，预压荷载压力为80Kpa，一次施加，加载速率为每天8Kpa，按《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002计算：
（1）沙井纵向通水量qw为：
（A）1.145cm3/s;（B）1.154cm3/s;（C）1.163cm3/s;（D）1.117cm3/s;
（2）系数F为：
（A）;（B）;（C）;（D）;
（3）参数α，β分别为：
（A）1,;（B）1,;（C）,;（D）,;
（4）加载后80天受压土层之平均固结度为：
（A）;（B）;（C）;（D）;
（5）如使受压土层平均固结度达到80％，需要加载（）天：
（A）136;（B）146;（C）156;（D）166;
案例模拟6：
某场地资料如下：
（1）0~2m:
淤泥质粘土γ＝19KN/m3e0=
（2）2~4m:
淤泥γ＝19KN/m3e0=
（3）4~8m:
软塑粘土γ＝19KN/m3e0=
（4）8m以下为密实粗砂
压力ei
土层号
0
25
50
75
100
125
150
175
200
225
1
2
3
场地采用大面积堆载预压法处理，堆载值为80Kpa，经验系数取，固结度达90%时地基的竖向沉降值为（）：
（A）543mm;（B）489mm;（C）434mm;（D）380mm;
4.1.3强夯法
6.2.1
表6.2.1强夯法的有效加固深度
单击夯击能
（KN˙m）
碎石土，砂土
等粗颗粒土
粉土，粘性土，湿陷
性黄土等细颗粒土
1000
2000
3000
4000
5000
6000
8000
~
~
~
~
~
~
~
~
~
~
~
~
~
~
注：
强夯法的有效加固深度应从最初起夯面算起。
例题7：
某场地为砂土场地，采用强夯法进行加固，夯锤重量20T，落距20m，该方法的有效加固深度为：
（A）6~7m;（B）7~8m;（C）8~9m;（D）9~9.5m;
解：
夯锤重力M=20×10=200KN
夯锤落距H=20m
单击夯击能200×20＝4000KN˙m
查规范表6.2.1有效加固深度（砂土）为8～9m。
答案为（C）。
案例解析：
1．强夯法的有效加固与夯锤锤重，夯锤落距，夯击次数，锤底单位压力，地基土性质不同，土层厚度和埋藏顺序及地下水位有关，由于实际问题的复杂性，新规范不推荐梅纳公式计算有效加固深度，建议采用现场试夯或当地经验确定。
2．传统的梅纳公式为：
其中H——有效加固深度（m）；
M——夯锤重量（KN）；
h——夯锤落距（m）；
K——修正系数；一般可采用~。
案例模拟7：
某建筑场地为砂土场地，采用强夯法进行加固，夯锤重量20T，落距20m，该方法的有效加固深度为：
（A）5~6m;（B）7~8m;（C）8~8.5m;（D）~9m;
4.1.4振冲法
例题8：
某软土地基采用直径位1.0m的振冲碎石桩加固，载荷试验测得桩体承载力特征值fpk＝250Kpa，桩间土承载力特征值fsk＝90Kpa，要求处理后的复合地基承载力达到150Kpa，采用等边三角形满堂布桩，按《建筑地基处理设计规范》JGJ79-2002计算：
（1）振冲碎石桩的置换率m为：
（A）％;（B）％;（C）％;（D）％;
（2）桩间距S宜为：
（A）1.36m;（B）1.46m;（C）1.56m;（D）1.63m;
解：
1．振冲碎石桩的面积置换率m：
整理后得：
2．碎石桩间距S：
等边三角形布桩：
例题解析：
1．复合地基承载力特征值可取基础底面附加压力值。
2．桩间土承载力特征值宜按当地研究取值，亦可取天然地基承载力特征值。
3．面积置换率m＝
。
4．不同布桩形式时等效圆直径于桩间距关系不同。
案例模拟8：
某建筑物位于松散砂土场地，拟采用筏板基础，基础底面压力位180Kpa，基础下地基土的承载力特征值位110Kpa，采用振冲碎石桩复合地基处理，已知桩径1.0m，采用正方形布桩，桩体承载力特征值为280Kpa，按《建筑地基处理设计规范》JGJ79-2002计算：
（1）置换率不得小于（）：
％;（B）％;（C）％;（D）％;
（2）桩间距宜为：
（A）1.38m;（B）1.43m;（C）1.50m;（D）1.56m;
案例模拟10：
某砂土场地采用振冲碎石桩法处理，采用矩形布桩，桩径为1.0m，横向桩距为1.4m，纵向桩距为1.6m，桩体承载力特征值为250Kpa，桩间土承载力特征值为110Kpa，压缩模量为，按《建筑地基处理设计规范》计算：
（2）面积置换率m：
（A）25％;（B）30％;（C）35％KPa;（D）40％;
（2）桩土应力比n：
（A）;（B）;（C）;（D）;
（3）复合地基承载力为：
（A）139KPa;（B）149KPa;（C）159KPa;（D）169KPa;
（4）复合地基压缩模量为：
（A）;（B）;（C）;（D）;
4.1.6石灰桩法
例题12：
某饱和粘性土地基采用石灰桩法处理，正三角形布桩，桩成孔直径为0.3m，桩间距为0.75m，桩体强度为400Kpa，天然地基承载力为80Kpa，压缩模量为，加固后桩间土承载力为90Kpa，桩面积按倍成孔直径计算，成孔对桩周土的挤密效应系数
＝，按《建筑地基处理技术规范》计算：
（1）复合地基承载力为（）：
（A）145KPa;（B）150KPa;（C）155KPa;（D）160KPa;
（2）复合土层的压缩模量为（）：
（A）;（B）;（C）;（D）;
解：
1．复合地基承载力：
等效处理圆直径de：
桩径按倍成孔直径计算，置换率为：
复合地基承载力
：
2．复合土层的压缩模量：
桩土应力比n：
答案为：
（1）（A）;
（2）（C）。
例题解析：
1．石灰桩具有膨胀作用，并可在桩边形成约2.0m的硬壳层，因此，计算桩径取～倍成孔直径。
2．试验表明，桩周边厚作用的环状土体具有明显的加固效果，因此，桩间土体承载力取天然土层承载力的～倍。
3．由于成孔对桩周土具有挤密效应，因此，桩间土压缩模量可取天然土层压缩模量的~倍。
案例模拟14：
某饱和粘性土场地采用灰土桩法处理，要求复合地基承载力不低于150KPa，天然地基承载力为80Kpa，压缩模量为，加固后桩间土承载力为加固前的倍，桩间土加固效应系数
＝，采用正三角形布桩，桩径为0.4m，桩体承载力为450Kpa，加固后桩间土承载力为90Kpa，计算桩径取成孔直径的倍，按《建筑地基处理技术规范》计算：
（1）桩距宜为：
（A）0.70m;（B）0.75m;（C）0.80m;（D）0.85m;
（2）复合地基压缩模量：
（A）10MPa;（B）11MPa;（C）;（D）14MPa;
4.1.7砂石桩法
例题13：
某均质砂土场地采用砂石桩法处理，等边三角形布桩，砂桩直径为0.5m，桩体承载力为300Kpa，场地天然孔隙比为，最大孔隙比为，最小孔隙比为，天然地基承载力为120Kpa，要求加固后砂土的相对密度不小于，按《建筑地基处理技术规范》计算：
（1）采用振动沉管施工法，修正系数ζ＝1。
1，桩间距宜为（）：
（A）2.01m;（B）2.11m;（C）2.21m;（D）2.31m;
（2）如场地土层相对密度为时的承载力为160Kpa，复合地基承载力为（）：
（A）160KPa;（B）166KPa;（C）172KPa;（D）180KPa;
解：
1．桩间距S：
等边三角形布桩，桩间距为:
2．复合地基承载力：
例题解析：
1．砂土场地中桩间距可根据挤密后要求达到的孔隙比确定，孔隙比可按要求达到的相对密度确定。
2．复合地基承载力计算同振冲桩法。
案例模拟1５：
某砂土场地采用振冲桩法处理，正方形布桩，桩直径为0.6m，桩距为1.8m，不考虑成桩时的振动下沉密实作用，土体天然地基承载力为120Kpa，，场地天然孔隙比为，最大孔隙比为，最小孔隙比为，按《建筑地基处理技术规范》计算：
（1）土体天然状态下的相对密度为（）：
（A）;（B）;（C）;（D）;
（2）处理后土体的相对密度为（）：
（A）;（B）;（C）;（D）;
（3）如处理后砂土承载力为166KPa，桩体承载力为160Kpa，复合地基承载力为（）：
（A）185KPa;（B）190KPa;（C）195KPa;（D200KPa;
（4）如处理后土体的相对密度达到90%，桩间距应为（）：
（A）2.01m;（B）2.11m;（C）2.21m;（D）2.31m;
4.1.8灰土挤密桩法和土挤密桩法
例题15：
某湿陷性黄土长50m，宽30m，湿陷性土层厚度为12m，采用土挤密桩法处理，等边三角形布桩，桩径为0.4m，要求平均挤密系数不低于，场地天然含水量为10%，最优含水量为18%，天然重度为t/m3，最大干密度为t/m3，按《建筑地基处理技术规范》计算：
（1）土桩桩间距不宜大于（）：
（A）1.0m;（B）1.2m;（C）1.4m;（D）1.5m;
（2）挤密后桩间土的平均干密度不宜小于（）：
（A）m3;（B）t/m3;（C）t/m3;（D）t/m3;
（3）桩孔数量不宜少于（）根：
（A）1710;（B）1734;（C）1789;（D）1811;
（4）对场地增湿时，如损耗系数为，需加水的总量宜为（）：
（A）2131t;（B）2235t;（C）2344t;（D）2445t;
解：
1．桩间距S：
处理前地基的平均干密度
2．挤密后桩间土的平均干密度
：
3．桩孔数量n：
等效圆直径de：
等效圆面积Ae：
桩孔数量n：
（根）
4．场地增湿时需加水量
：
答案为：
（1）（A）;
（2）（C）；
（1）（B）;
（1）（C）。
例题解析：
1．桩间距宜按挤密后桩间土的平均干密度或挤密系数确定。
2．桩间土的挤密系数不一定小于，重要工程不应小于。
3．桩体的压实系数不应小于。
案例模拟17：
某黄土场地采用土挤密桩法处理，桩径为0.3m，正三角形布桩，要求桩间土挤密系数达到，湿陷性土层厚度为10m，场地面积40×40m2，土层天然含水量为11%，最优含水量为17%，天然密度为m3，最大干密度为t/m3，按《建筑地基处理技术规范》计算：
（1）土桩桩间距不宜小于（）：
（A）0.7m;（B）0.77m;（C）0.8m;（D）0.85m;
（2）置换率为（）：
（A）10%;（B）14%;（C）18%;（D）22%;
（3）挤密后桩间土的干密度不宜小于（）：
（A）m3;（B）17KN/m3;（C）m3;（D）18KN/m3;
（4）场地中桩孔数量宜为（）根：
（A）3000;（B）3097;（C）3119;（D）3178;
（4）如损耗系数为，场地增湿需加水的总量宜为（）：
（5）1380;（B）1430;（C）1480;（D）1530;
水泥粉煤灰碎石桩法
例题18：
某场地资料如下：
（1）0~5:
淤泥质粘土qsk＝16Kpafak=100KPa
（2）5~12m:
粉土qsk＝22Kpa
（3）12~26m:
砾砂土qsk＝16Kpaqpk=1500KPa
（4）26m以下为基岩
采用水泥粉煤灰碎石桩处理，正方形布桩，桩顶位于地表下2.5m处，桩端全断面位于地表下15m处，桩径为400mm，桩距为1.6m，桩体材料fcu＝18Mpa，场地面积为16×32m，桩间土承载力折减系数取，按《建筑地基处理设计规范》计算：
（1）单桩竖向承载力特征值为（）：
（A）680KPa;（B）754KPa;（C）809KPa;（D861KPa;
（2）复合地基承载力为（）：
（A）350KPa;（B）360KPa;（C）370KPa;（D380KPa;
解：
1．CFG桩单桩竖向承载力
：
按桩间土强度计算：
按桩体材料强度计算：
按桩体材料强度计算的
值较小因此取
＝
2．复合地基承载力：
正方形布桩等效圆直径
：
面积置换率：
复合地基承载力：
答案为：
（1）（B）；
（2）（C）。
例题解析：
1．单桩竖向承载力
计算取按桩周土体强度计算值（式9.2.6
2．桩体竖向承载力
。
3．考虑到CFG桩为刚性桩，桩间土承载力不能充分发挥，因此对桩间土承载力进行适当折减，折减系数为
，取值一般在~之间，桩间土于桩体刚度差别较大时取小值。
案例模拟20：
某建筑物地上28层，地下2层，结构型式为框架剪力墙结构，基础型式为箱型基础，面积为35×30m2，基底压力为515KN/m2,基础埋深7m，地下水埋深2.6m，采用CFG桩进行处理，桩径400mm，桩体承载力fcu＝25Mpa，地基勘察资料如下：
（1）0~10m，粉土：
γ＝m3,fak＝140Kpa，qsk＝48Kpaqpk=640Kpa；
（2）10~18m，粘土：
γ＝19KN/m3,fak＝170Kpa，qsk＝65Kpaqpk=900Kpa；
（3）18m以下，粉砂：
γ＝m3,fak＝240Kpa，qsk＝48Kpaqpk=1200Kpa；
（1）箱型基础底面下设0.3m的缛垫层，桩长11m，（进入粉砂层0.3m），CFG桩单
桩承载力为：
（A）852KN
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