中海卸料平台施工方案.docx
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中海卸料平台施工方案
句容市人民医院异地新建项目
卸料平台施工方案
（门急诊医技楼）
编制人：
审核人：
审批人：
编制日期：
2019年10月25日
第一章工程概况
第一节项目简介
工程名称：
句容市人民医院异地新建项目
建设单位：
句容市城市建设投资有限责任公司
设计单位：
上海市卫生建筑设计研究院有限公司
监理单位：
江苏建科建设监理有限公司
施工单位：
深圳中海建筑有限公司
句容市人民医院异地新建项目位于句容市华阳南路西侧、二圣路北侧，项目总占地面积约10万平方米，总建筑面积约16.8万平方米，包括病房楼（13F）、门急诊医技楼（4F）、感染病楼（3F）、值班宿舍楼（6F）、后勤综合楼（3F）、太平间（1F）、垃圾房（1F）、门卫（1Ｆ）、地下室（1F）及后勤连廊等附属工程，其中病房楼为框剪结构，其余楼栋均为框架结构。
第二节工程概况
1、编制说明
此前已上报后勤综合楼、值班宿舍楼及病房楼《卸料平台施工方案》，现上报门急诊医技楼、感染病楼的《卸料平台施工方案》。
用以指导现场施工。
2、卸料平台数量及选型
本工程门急诊医技楼二层采用落地式卸料平台（钢管扣件搭设），三层及以上采用悬挑式卸料平台；感染病楼均采用悬挑式卸料平台。
卸料平台的数量原则上每500平米设置一个，配置一层进行周转，并综合考虑进度、安全等方面的因素酌情增减。
卸料平台数量及选型详见下表：
楼栋号
卸料平台型号
单层面积（m2）
卸料平台数量（个）
医技楼
二层
落地式
6266
6
三~四层
悬挑式
12
门诊楼
二层
落地式
5800
9
三~四层
悬挑式
12
感染病楼
二层
悬挑式
1400
2
三层
悬挑式
1400
2
第二章编制依据
1、《建筑施工安全技术手册》
2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
4、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）
5、句容市人民医院异地新建项目建筑、结构施工图纸
6、句容市人民医院异地新建项目《外脚手架施工方案》
7、句容市人民医院异地新建项目《施工组织设计》
第三章卸料平台用途及极限荷载值
卸料平台是楼层内施工材料进出的主要通道，主要用于拆下的模板、木方、架管等的垂直运输。
为保证卸料平台的安全可靠及正常使用，卸料平台允许负荷的施工荷载不大于1.5kN/㎡，单个卸料平台最大堆放荷载不超过10kN,最大堆放集中荷载不大于5kN/m2，堆放高度不大于1m。
第四章卸料平台构造形式
第一节落地式卸料平台
落地式卸料平台采用钢管、扣件搭设，搭设规范同满堂脚手架。
落地式卸料平台应有独立的支撑体系，严禁与外架、支模架连接。
落地式卸料平台立杆纵横向间距0.8米，立杆支设在地库顶板上，并采用20*20cm模板作为垫板。
在距离地面20cm的高度纵横向满设扫地杆。
水平杆步距1.5米。
在架体四周由底至顶设置竖向连续剪刀撑，剪刀撑角度应为45°~60°。
剪刀撑应与其经过的每根立杆连接。
剪刀撑设置详见附图。
落地式卸料平台搭设高度与二层楼面标高相同，在其顶部设置间距200mm木枋，并满铺14mm木胶合板，胶合板与木枋钉牢。
落地式卸料平台顶部除进料口外其余三面设置三道水平防护栏杆，间距60cm。
防护栏杆底部设置20cm宽踢脚板并满挂安全网。
落地式卸料平台与外架间距不超过50cm，楼层与卸料平台之间的空挡满铺木枋与模板进行封闭，要求同卸料平台。
架体按照两步三跨的要求设置单独的连墙件，严禁与外架拉结。
落地式卸料平台立面图（图片仅供参考，详见附图）
第二节悬挑式卸料平台
1、卸料平台采用16#工字钢焊接成主框架，平台面板焊接9mm厚的钢板。
2、卸料平台必须与建筑结构有可靠连接，两侧分别设置前后Φ146X19+1斜拉钢丝绳，使用绳卡连接，禁止使用花蓝螺栓进行连接，锚固端预埋Φ20U型环；钢丝绳卡固定时，绳卡数量不得少于4个，绳卡间距不少于6D，等间距排列。
绳头距最后一个绳卡的长度不得少于140mm，并采用细钢丝捆扎，绳卡滑鞍放在钢丝绳工作时受力一侧，U型螺栓扣在钢丝绳尾一侧，不得正反交错设置绳卡。
钢丝绳受力前固定绳卡，受力后再度紧固，并拧紧到使两绳直径高度压扁1/3，作业中经常检查紧固情况。
3、卸料平台两侧设置两道1200mm高防护栏杆，其主杆必须与悬挑工字钢焊接固定，防护栏杆内侧焊4mm钢板，进行密封防护；防护栏杆、工字钢外边均刷成红白相间45°间距400mm的警示油漆，卸料平台正面内侧悬挂卸载标识牌。
4、卸料平台正面设置950（宽）X575（高）双开门，骨架25X50mm方钢焊接制作，骨架内采用1mm厚30X30钢板网，外侧设置安全平网。
悬挑式卸料平台（图片仅供参考，详见附图）
第五章卸料平台的搭设与拆除
1、搭设、拆除必须由专职外架工人施工，身体状况良好，经过安全技术交底，准确掌握本工程卸料平台搭设、拆除的特点与方法。
2、搭设、拆除时设专人指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。
3、搭设流程
安装检查
→
平台组装
→
平台吊装
→
验收
安装检查：
安装前对操作人员身体、安装用机械设备、安装环境等进行检查
安装检查：
检查卸料平台各部件焊接是否满足要求，焊接强度是否符合要求。
平台吊装：
吊装稳固槽钢底架，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。
4、拆除：
卸料平台应采用塔吊整体吊装至地面后才能拆卸。
第六章卸料平台的检查与验收
1、预埋钢筋吊环必须作隐蔽验收，并做好验收记录。
2、卸料平台应严格按施工方案进行搭设；钢丝绳应提供合格证；钢丝绳卡具的位置数量型号等均应符合设计要求，必须使用花篮螺栓对钢丝绳进行紧固；焊接位置必须满焊，焊缝均匀密实；槽钢的规格应符合设计要求。
3、由项目经理组织有关工长、技术负责人、安全员、搭设人员、使用人员对卸料平台进行100﹪检查验收，验收合格后方可使用。
4、平台使用过程中由专人负责定期保养和随时进行检查，发现问题及时上报处理。
5、任何人、任何部门不得对卸料平台擅自进行改动、变更，若因实际问题必须进行变更时必须通过本方案审批部门的同意方可进行。
第七章注意事项
1、使用过程中严禁超载，平台上不得长时间堆积物料，特别是平台上不得堆物过夜；卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；经过检验后才能松卸起重吊钩。
2、卸料平台必须在醒目位置悬挂标牌，标牌上将限荷换算成堆放相应具体物料的数量，在标牌上注明（见下图）。
3、吊环必须采用直径20mmHPB235级钢筋。
4、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；钢丝绳端部用绳卡三个固定与吊环连接，并设一个安全绳卡，且在钢丝绳端部留安全弯，以便日常检查用。
5、搁置在结构层上的槽钢采用2根ф16U形件固定，U形件采用直径不小于20mm的HPB235级钢筋。
6、卸料应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
第八章计算书
第一节落地式卸料平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
卸料平台名称
落地式卸料平台
卸料平台布置方式
沿横向
平台长度A（m）
4.8
平台宽度B（m）
4
平台高度H（m）
7.5
立杆纵距la（m）
0.8
立杆步距h（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.8
板底支撑间距s（m）
0.4
二、荷载参数
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.031
脚手板自重g2k（kN/m2）
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）
0.14
安全设施与安全网自重g4k（kN/m2）
0.01
材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）
5
施工均布荷载q2k（kN/m2）
2
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74（连墙件强度验算）,0.74（立杆稳定性验算）
三、设计简图
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Φ48×2.8
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.25
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.19
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
G1k=g1k=0.031kN/m;
G2k=g2k×lb/2=0.350×0.80/2=0.140kN/m;
Q1k=q1k×lb/2=5.000×0.80/2=2.000kN/m;
Q2k=q2k×lb/2=2.000×0.80/2=0.800kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.031+0.140）=0.205kN/m;
q2=1.4×（Q1k+Q2k）=1.4×（2.000+0.800）=3.920kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=（0.100×q1+0.117×q2）×l2=（0.100×0.205+0.117×3.920）×0.802=0.307kN·m;
Rmax=（1.100×q1+1.200×q2）×l=（1.100×0.205+1.200×3.920）×0.80=3.944kN;
σ=Mmax/W=0.307×106/（4.25×103）=72.156N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
2、挠度计算
q'=G1k+G2k=0.031+0.140=0.171kN/m
q'=Q1k+Q2k=2.000+0.800=2.800kN/m
R'max=（1.100×q'1+1.200×q'2）×l=（1.100×0.171+1.200×2.800）×0.80=2.838kN;
ν=（0.677q'1l4+0.990q'2l4）/100EI=（0.677×0.171×（0.80×103）4+0.990×2.800×（0.80×103）4）/（100×206000.00×10.19×104）=0.563mm≤min{800.00/150,10}mm=5.333mm
满足要求！
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管
钢管类型
Φ48×2.8
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.25
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.19
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q'=g1k=0.031kN/m;
q=1.2g1k=0.037kN/m;
p=Rmax=3.944kN;
p'=R'max=2.838kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.554kN·m;
横向钢管计算剪力图
Rmax=8.512kN;
横向钢管计算变形图
νmax=0.804mm;
σ=Mmax/W=0.554×106/（4.25×103）=130.338N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
νmax=0.804mm≤min{800.00/150,10}=5.33mm;
满足要求！
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
双扣件
双扣件抗滑承载力（kN）
12
扣件抗滑移承载力系数
0.8
Rc=12×0.80=9.600kN≥R=8.512kN
满足要求！
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
Φ48×2.8
钢管截面回转半径i（cm）
1.6
钢管的净截面A（cm2）
3.98
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
双立杆计算方法
按照分配系数分配
主立杆受力分配系数κ
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=（la+1.00×lb+2.00×h）×g1k/h×H+g1k×la×1.00/1.00=（0.80+1.00×0.80+2.00×1.50）×0.031/1.50×7.500+0.031×0.80×1.00/1.00=0.738kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.80×0.80/1.00=0.224kN;
NG3=g3k×la=0.14×0.8=0.112kN;
NG4=g4k×la×H=0.01×0.8×1.5=0.012kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=5.000×0.80×0.80/1.00=3.200kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.80×0.80/1.00=1.280kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×1.4（NQ1+NQ2）=1.2×（0.738+0.224+0.112+0.012）+0.9×1.4×（3.200+1.280）=6.948kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.250×103/（1.60×10）=140.625≤[λ]=250
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m
长细比λ=L0/i=2.599×103/（1.60×10）=162.422
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.268
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×0.80×1.502/10=0.040kN·m；
σ=kN/φA+Mw/W=0.60×6.948×103/（0.268×3.98×102）+0.040×106/（4.25×103）=48.560N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
满足要求！
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）
3
内立杆离墙距离a（m）
1.5
1、强度验算
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
AW=1.50×0.80×2×3=7.2m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×7.2=1.790kN
N=Nw+N0=1.790+3.00=4.790kN
长细比λ=L0/i=（1.50+0.12）×103/（1.60×10）=101.250，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.588。
Nf=0.85φA[f]=0.85×0.588×3.980×10-4×205.00×103=40.779kN
N=4.790≤Nf=40.779kN
满足要求！
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
双扣件承载力设计值Rc=12×0.80=9.600kN
N=4.790kN≤Rc=9.600kN
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
地基基础
混凝土楼板
混凝土板厚度h（mm）
300
砼设计强度等级
C30
立杆底座面积A（mm2）
200×200
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=300-15=285mm,μm=4×（200.00+ho）=4×（200.00+285）=1940.00mm
Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×1×1.43×103+0.15×103×1）×1×0.74×0.285=242.746kN>N=6.948kN
满足要求！
2、局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力：
ω=0.75,βl=（Ab/Al）0.5=0.250,fcc=0.85×14.30=12.155kN/mm
Fl=ωβlfccA=0.75×0.250×12.155×103×0.04=91.163kN>N=6.948kN
满足要求！
第二节悬挑式卸料平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
2、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、构造参数
卸料平台名称
悬挑式卸料平台
卸料平台类型
类型一：
主梁垂直建筑外墙
平台长度A（m）
4.25
平台宽度B（m）
2.5
卸料平台与主体结构连接方式
U形钢筋
考虑主梁内锚长度
是
主梁建筑物内锚长度Lm（mm）
1050
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离c（mm）
400
主梁间距L1（m）
2.5
次梁间距s（m）
1.5
次梁外伸长度m（m）
0
内侧次梁离墙水平距离a（m）
1.25
外侧钢丝绳离墙水平距离a1（m）
4.2
外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1（m）
4.5
内侧钢丝绳离墙水平距离a2（m）
3
内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2（m）
4.5
计算内侧钢丝绳
否
钢丝绳夹个数
3
二、荷载参数
面板自重Gk1（kN/m2）
0.39
次梁自重Gk2（kN/m）
0.201
主梁自重Gk3（kN/m）
0.201
栏杆、挡脚板类型
栏杆、冲压钢脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4（kN/m）
0.15
安全网设置
不设置安全网
施工活荷载Qk1（kN/m2）
1.5
堆放荷载Pk（kN）
10
堆放荷载作用面积S（m2）
7.5
施工活荷载动力系数
1.3
三、设计简图
型钢悬挑式_卸料平台平面布置图
型钢悬挑式_卸料平台侧立面图
节点一
四、面板验算
面板类型
冲压钢脚手板
面板厚度t（mm）
10
截面抵抗矩W（cm3）
16.67
抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
面板受力简图如下：
计算简图
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×（1.3×Qk1+Pk/S）×1=1.2×0.39×1+1.4×（1.3×1.5+10/7.5）×1=5.065kN/m
q静=1.2×Gk1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/m
q活=1.4×（1.3×Qk1+Pk/S）×1=1.4×（1.3×1.5+10/7.5）×1=4.597kN/m
抗弯验算：
Mmax=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.468×1.52+0.117×4.597×1.52=1.315kN·m
σ=Mmax/W=1.315×106/（16.67×103）=78.912N/mm2<[f]=205N/mm2
面板强度满足要求！
五、次梁验算
次梁类型
工字钢
次梁型钢型号
16号工字钢
截面惯性矩Ix（cm4）
1130
截面抵抗矩Wx（cm3）
141
抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：
承载能力极限状态：
q1=（1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1）×s+1.2×Gk2=（1.2×0.39+1.4×1.3×1.5）×1.5+1.2×0.2009=5.038kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×10=14kN
正常使用极限状态：
q2=（Gk1+Qk1）×s+Gk2=（0.39+1.5）×1.5+0.2009=3.036kN/m
p2=Pk=10kN
1、抗弯强度
计算简图
Mmax=q1（L12/8-m2/2）+p1×L1/4=5.038（2.52/8-02/2）+14×2.5/4=12.686kN.m
σ=Mmax/（γxWX）=12.686×106/（1.05×141×103）=85.687N/mm2<[f]=205N/mm2
次梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图
νmax=q2L14/（384EIx）（5-24（m/L1）2）+p2L13/（48EIx）=3.036×25004/（384×206000×1130×104）×（5-24（0/2.5）2）+10×25003/（48×206000×1130×104）=0.665mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm
次梁挠度满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态：
R1=q1×B/2=5.038×2.5/2=6.298kN
正常使用极限状态：
R2=q2×B/2=3.036×2.5/2=3.795kN
六、主梁验算
主梁类型
工字钢
主梁型钢型号
16号工字钢
截面面积A（cm2）
26.1
截面回转半径ix（cm）
6.58
截面惯性矩Ix（cm4）
1130
截面抵抗矩Wx（cm3）
141
抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：
承载能力极限状态：
q1=1.2×（Gk3+Gk4）=1.2×（0.201+0.150）=0.421kN/m
p1=1.4×Pk/2=1.4×10/2=7kN
R1=6.298kN
正常使用极限状态：
q1=Gk3+Gk4=0.201+0.150=0.351kN/m
p2=Pk/2=5kN
R2=3.795kN
1、强度验算
计算简图
弯矩图（kN·m）
剪力图（kN）
R外=10.991kN
Mmax=11.239kN·m
N=R外/tanα=R外/（h1/a1）=10.991/（4.500/4.200）=10.258kN
σ=Mmax/（γxWX）+N/A=11.239×106/（1.05×141.000×103）+10.258×103/（26.10×102）=79.845N/mm2<[f]=205.000N/mm2
主梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图
变形图（mm）
νmax=5.206mm<[ν]=（a1+c）/250.00=（4200.00+4
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