康健城二标段外脚手架补充施工方案.docx

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康健城二标段外脚手架补充施工方案

利川香连康健城旅游综合体项目一期工程（含还建房）（二标段）

外脚手架等施工补充方案

（含外脚手架、卸料平台、安全通道、安全防护、施工升降机位置预留）

一、编制目的

在前期已报审的“外脚手架专项施工方案”、“安全文明施工专项方案”、“塔吊施工专项方案”等方案的前提下，本着实事求是的基本原则，为了更好地让方案指导现场施工，既切合实际，又满足国家相关强制性条文要求及接近一般性条文要求，规范现场管理，创造一个安全文明卫生和谐的作业环境，特编制补充方案。

二、整体思路

（一）落地式外脚手架：

分段落地

1、2#楼南立面和西立面第一次落地：

-3.9m～8.77m。

北立面和东立面第一次落地：

-3.9m～-0.03m+1.2m；随后在4.57m层设置1.2m高的安全防护栏杆；第二次落地：

4.57m～40.67m。

2、1#楼北立面和西立面第一次落地：

-3.9m～8.97m+1.2m。

北立面第二次落地8.97～43.77m。

南立面和东立面第一次落地-3.9m～-0.03m+1.2m，随后在5.37m和8.97m各设置1.2m高的安全防护栏杆。

南立面第二次落地（配合悬挑脚手架），8.97m～43.77m。

3、汽车库西立面落地：

-3.9m～4.17m（4.57m）m+1.2m。

东立面落地-3.9m～0.03m，随后在4.17m（4.57m）设置1.2m高安全防护栏杆，南、北立面与1、2#楼相应楼层相连，无需设置外架或安全防护栏杆。

4、连墙件设置原则上按两步三跨（不大于）、立面上梅花形设置，主要控制点位为建筑物的阴阳角起步，避开剪力墙部位（图省略）。

（二）悬挑工字钢外脚手架：

分段悬挑

1、2#楼第一次局部悬挑8.77m～26.17m（东、西、南立面局部）；第二次全悬挑26.17m～43.57m；第三次全悬挑43.57m～60.97m；第四次全悬挑60.97m～78.37m；第五次悬挑78.37m～91.57m+1.2m。

2、1#楼第一次局部悬挑8.97m～26.37m（主要是东立面和西立面）；第二次全悬挑26.37m～43.77m；第三次全悬挑43.77m～61.17m；第四次全悬挑61.17m～74.37m+1.2m。

（三）卸料平台

1、2#楼每层各4处，G×6～8轴，G×22～23轴，A×9～10轴，A×20～21轴（图省略）。

2、1#楼每层各4处，E×2～4轴，D×34～35轴，A×10～11轴，A×28～29轴（图省略）。

（四）安全通道

1、2#楼入户安全通道：

约在标高5m处先自2#料场至2#楼A×18～21轴区间搭设1.2m宽的安全通道，进入4.57m楼层后再在A～E×14～23轴区间搭设安全通道棚（含对施工升降机的防护），分两侧进入两个单元的结构楼梯以及进入施工升降机。

2、1#楼入户安全通道：

约在标高±0m处先自北侧通道至1#楼K×16～19轴区间搭设1.2m宽的安全通道，进入-0.03m楼层后再在C～E×14～25轴区间搭设安全通道棚（主要是对施工升降机的防护），分两侧进入两个单元的结构楼梯以及进入施工升降机。

3、上下基坑安全通道。

分别在基坑北、西、南立面搭设上下基坑的安全通道，根据施工进度安排搭设或拆除。

4、看房安全通道。

拟在1、2#楼与3、4#楼之间正负零层搭设看房通道。

具体根据国家相关规定及参考建设、监理单位要求搭设。

5、楼梯间作为安全通道的组成部分。

（五）安全防护

主要包含临边防护、洞口防护、井道防护等。

（六）施工升降机位置预留

1、2#楼：

1/B～E×1/13～16，起步楼层4.57m（图省略）。

2、1#楼：

1/B～1/E×20～1/26，起步楼层-0.03m。

1#楼需穿过5.37m楼板，按相应位置在该楼层留设预留洞（图省略）。

三、悬挑外脚手架施工难度与加强措施

1、每层阴阳角近80个，对悬挑工字钢的布置以及要满足规范要求的锚固长度，异常困难，特别是进入全悬挑层，工字钢锚固段会出现“交叉打架”的情况，不能达到安装外架防护的最终目的，影响工程进度；同时将来在内外墙砌体施工完毕后，部分工字钢需要工人在外墙外捆绑和拆除工字钢，如果单根工字钢过长，对未来工字钢的拆除危险性增大，不符合安全管理相关要求。

在满足结构安全和经济合理的前提下，拟采用增加钢丝绳拉结、增加“过桥”等办法进行加固。

2、对于已施工的2#楼8.77m层第①次局部悬挑F/1、D/1、A/19、A/26大角部位及阳台两侧外挑长度达到3m的部位除在11.67m层正常设置钢丝绳作为保险绳外，还在14.57m层增加一道钢丝绳，主要配合悬挑工字钢梁卸载。

所以必须根据工程实际情况及复杂程度，在满足安全稳定的前提下，进行方案的选择和实施。

3、对后续悬挑施工中，对大角部位的工字钢铺设方式进行微调，参考DB11/T583-2008《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》第14-23页，特别是第22页图5.3.14-2对大角的工字钢铺设方式进行，将悬挑长度尽量控制在2m以内。

四、注意事项及措施

（一）落地式外脚手架

1、搭设完成经自检合格提请建设、监理单位验收，填写相应书面资料。

按“外脚手架专项施工方案”实施，此处不再赘述。

（二）悬挑工字钢外脚手架

1、在剪刀楼梯间悬挑工字钢的设置应保证有一跑楼梯正常通行，支点固定在框架梁上。

2、对于2#楼G轴×12～13轴和17～18轴、1#楼J轴×15～16轴和23～24轴，每层的下沉式卫生间因长度较长，采用6m的工字钢都不能保证压锚点在正常楼层标高上，只能将压锚点设置在降板上，控制锚固钢筋的加工尺寸满足实际需要。

3、对于2#楼G轴×14～15轴、1#楼J轴×18～21轴，无法设置悬挑工字钢，只能在水平钢联梁上放置脚手架。

4、阴阳角部位主要采用水平钢联梁、挑梁、分两侧布置工字钢等方式来缩短工字钢的悬挑段长度，尽量满足锚固≥1.25倍的要求，因工字钢“打架”而不满足1.25倍要求的情况，采用在选挑层的上上一层增加一道钢丝绳（6*19+1，直径14mm）配合卸载。

5、根据2#楼的相关情况，特将1#楼的立杆横距设计成850mm，刚好3块跳板的宽度，在保证架体稳定性的前提下，重要的是减小了工字钢悬挑段的长度。

6、对于外架立杆与空调板和飘窗板“打架”的部位，考虑外架整体安全性、砌筑、装修阶段仍会拆除该处立杆，以及避免留下渗水隐患，不应将立杆穿过空调板和飘窗板，而是应该将内排立杆适当调整，离开空调板和飘窗板不下于150mm，仅对空调板连飘窗板的部位（2#楼A轴×10～11轴和19×20轴、1#楼A轴×12～13轴和26×27轴）埋设套管，实施穿管措施。

7、卸荷钢丝绳的安装，参考同类工程实践经验，在施工时采取以下几个步骤，可以避免钢丝绳受力不均现象的发生：

（1）按正常的施工方法锚固悬挑型钢，同时在锚固前先在型钢下靠近楼面外侧处垫一块长度宽于型钢宽度，宽50mm、厚20mm左右的木板；

（2）用不小于Ф5的钢丝绳紧线钳或用导链，把悬挑型钢慢慢提起（观察木垫板的受力变化），直到垫在型钢下的木垫板稍有松动，即可停止紧线。

（3）把卸荷钢丝绳穿进预埋吊环和型钢外端的吊耳内，拉紧钢丝绳后分别用3个梅花螺丝紧固钢丝绳。

（4）取出垫在型钢下的木垫板（由于木板受压变形此时木板的厚度为15mm左右）,慢慢松开紧线钳或导链，钢丝绳受力伸展，型钢与楼板接触受力。

取出紧线钳安装结束。

采用此方法安装卸荷钢丝绳，可使钢丝绳和悬挑型钢同时受力。

通过计算如搭设高25m高的脚手架，Ф12的钢丝绳和14#槽钢悬挑梁所承受的力，分别约是钢丝绳破断拉力的50%、悬挑型钢最大抗剪力的60%。

由此可见此方法能增大安全系数，确保悬挑脚手架的使用安全。

8、能通过计算书表达的通过计算书表达，对难以形成计算书的部位只能以上述等文字描述。

一切归结于安全、稳定、满足使用功能、外观要求，满足现场实际情况的要求。

9、每段搭设完成经自检合格提请建设、监理单位验收，填写相应书面资料。

（三）卸料平台

1、每层卸料平台安装或移装完成经自检合格，提请建设、监理单位验收，填写相应书面资料。

2、在卸料平台侧板上张贴限载要求和限载标准的标识牌（限载重量及各类材料的数量），便于工人操作，避免超载。

3、在卸料平台转运材料，必须由塔吊指挥站在卸料平台旁指挥塔吊吊运材料，确保作业安全性。

4、卸料平台保险钢丝绳采用6*37+1，直径16mm。

（四）安全通道

1、搭设的安全通道（棚）采用扣件式钢管脚手架，上铺双层竹串片板固定，通道高度、宽度及结构形式满足安全使用功能要求。

2、所有安全通道（棚）必须保证畅通无阻，禁止堵占安全通道。

3、安全通道棚两侧及上部设置宣传标识牌及安全警示牌，通道口及通道内设置安全指示标志，安装夜间照明设施。

4、1、2#楼安全通道棚搭设净空高度≮3.9m，长度和宽度按建筑平面尺寸。

下图为安全通道棚搭设示意图。

（五）安全防护

有且不仅限于下述所列举的安全防护，以保证安全生产为第一要务。

1、楼梯侧边防护

（1）楼梯防护平面示意图

（2）楼梯防护立面示意图

2、结构楼层周边防护示意图

3、施工电梯、楼层转料平台

（1）施工电梯门正立面示意图

（2）施工电梯门侧立面示意图

4、井道防护

（1）井道水平防护平面示意图

（2）井道水平防护立面示意图

（3）井道竖向防护示意图

5、洞口防护

（1）边长在25～200mm（含200mm）的洞口防护

洞口楔紧两根木方，洞口上盖18mm厚木胶合板，并用铁钉定牢，面刷红白相间的警示油漆，间距20cm，角度45°。

（2）边长在200～500mm（含500mm）的洞口防护

采用洞口上部盖18mm厚木胶合板，并用Ф8膨胀螺栓固定，面刷红白相间的警示油漆，间距20cm，角度45°。

（3）边长在500～1500mm（含500mm）的洞口防护

洞口上部铺设钢管，间距400mm，上铺18mm厚木胶合板或竹串片板并用铁钉钉牢。

并将木坊侧面与地面间的空隙封严，面刷红白相间的警示油漆，间距20cm，角度45°。

（4）边长大于1500mm的洞口防护

洞口四周设置Ф48钢管防护栏杆，立杆间距不大于1800mm，防护栏杆下部设置200mm高18mm厚木胶合板做挡脚板。

防护栏杆及挡脚板刷涂间距400mm红白相间的警示油漆。

并在外侧满挂密目网，并悬挂“当心坠落”警示标志。

水平杆控制伸出立杆外侧100mm。

（5）边长在25～200mm（含200mm）的水平洞口防护

平面图1-1剖面图

（6）边长在200～500mm（含500mm）的水平洞口防护

平面图剖面图

（7）边长在500mm以上的水平洞口防护

平面图

剖面图

效果图

（五）施工升降机

本方案中仅考虑位置的留置，具体详专项施工方案。

五、平面布置图

1、2#楼8.770m悬挑+落地组合外脚手架平面布置图（附件一）

2、2#楼26.170m悬挑+落地组合外脚手架平面布置图（附件二）

3、2#楼43.570m、60.970m、78.370m悬挑脚手架平面布置图（附件三）

4、1#楼5.370m落地外脚手架平面布置图（附件四）

5、1#楼8.970m、26.370m悬挑+落地组合外脚手架平面布置图（附件五）

6、1#楼43.770m、61.170m悬挑脚手架平面布置图（附件六）

7、1#、2#楼悬挑、落地外脚手架立面示意图（附件七）

8、1#、2#楼悬挑卸料平台平面布置图及大样图（附件八）

六、计算书

1、1#、2#楼落地外脚手架计算书（附件九）

2、1#、2#楼悬挑外脚手架计算书（附件十）

4、1#、2#楼悬挑卸料平台计算书（附件十一）

七、附件

附件九：

1#、2#楼落地外脚手架计算书

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

计算参数:

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度34.8米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.66米（计算值1.66m，根据工程实际布局为1.2～1.66m之间），立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.70米。

钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.98米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.1290。

地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.036kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.660/2=0.290kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.660/2=2.490kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.290+1.4×2.490=3.877kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=3.877×1.0002/8=0.485kN.m

σ=0.485×106/4248.0=114.089N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.036+0.290+2.490=2.816kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.816×1000.04/（384×2.06×105×101950.0）=1.746mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.036×1.000=0.036kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.660/2=0.290kN

活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.660/2=2.490kN

荷载的计算值P=（1.2×0.036+1.2×0.290+1.4×2.490）/2=1.939kN

大横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×（1.2×0.036）×1.6602+0.175×1.939×1.660=0.573kN.m

σ=0.573×106/4248.0=134.782N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.036×1660.004/（100×2.060×105×101950.000）=0.087mm

集中荷载标准值P=（0.036+0.290+2.490）/2=1.408kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×1408.000×1660.003/（100×2.060×105×101950.000）=3.514mm

最大挠度和V=V1+V2=3.601mm

大横杆的最大挠度小于1660.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.036×1.660=0.059kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.660/2=0.290kN

活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.660/2=2.490kN

荷载的计算值R=1.2×0.059+1.2×0.290+1.4×2.490=3.905kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1074

NG1=0.107×34.800=3.736kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×6×1.660×（1.000+0.300）/2=2.266kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17

NG3=0.170×1.660×6=1.693kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.010

NG4=0.010×1.660×34.800=0.578kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.273kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.660×1.000/2=4.980kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），W0=0.200

Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000

Us——风荷载体型系数：

Us=1.129

经计算得到：

Wk=0.200×1.000×1.129=0.226kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×8.273+0.9×1.4×4.980=16.202kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×8.273+1.4×4.980=16.900kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.226×1.660×1.600×1.600/10=0.121kN.m

五、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.900kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.600=2.772m；

　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.248cm3；

λ——长细比，为2772/16=173

λ0——允许长细比（k取1），为2400/16=150<210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.238；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到:

σ=16900/（0.24×397）=178.929N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.202kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.600=2.772m；

　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.248cm3；

λ——长细比，为2772/16=173

λ0——允许长细比（k取1），为2400/16=150<210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.238；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.121kN.m；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到σ=16202/（0.24×397）+121000/4248=200.008N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

[H]=[φAσ-（1.2NG2k+1.4NQk-NXie）]/1.2gk

其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=4.537kN；

　　NQk——活荷载标准值，NQk=4.980kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；

　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；

　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=53.913米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4（NQk+φAMwk）-NXie]}/1.2gk

其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k