确定上下集气罩相对位置及尺寸
BC二CE/cos50=1.0/cos50=1.556m
HG=（CRb2）/2=0.5m
EG=EH+HG=1.266m
AE=EG/sin40=1.266/sin40=1.97m
BE=CE*tan50=1.19m
AB=A^BE=0.78m
DI二CD*sin50二AB*sin50=0.778*sin50=0.596m
h4二AD+DI二BC+DI=2.15m
h5=1.0m
气液分离设计
由图2可知，欲达到气液分离的目的，上、下两组三角形集气罩的斜边必须重叠，重叠的水平距离（AB的水平投影）越大，气体分离效果越好，去除气泡的直径越小，对沉淀区固液分离效果的影响越
小，所以，重叠量的大小是决定气液分离效果好坏的关键。
4SBJ5。
由反应区上升的水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区，其水流状态比较复杂。
当混合液上升到
A点后将沿着AB方向斜面流动，并设流速为Va,同时假定A点的气
泡以速度乂垂直上升，所以气泡的运动轨迹将沿着Va和Vb合成速度
的方向运动，根据速度合成的平行四边形法则，则有：
A9XDy
y,_AD_BC
要使气泡分离后不进入沉淀区的必要条件是:
在消化温度为25C，沼气密度=1.12g/L;水的密度
=997.0449kg/m3;
水的运动粘滞系数v=0.0089X10-4m/s;取气泡直径d=0.01cm
根据斯托克斯（Stokes）公式可得气体上升速度Vb为
Vb—气泡上升速度（cm/s）
g—重力加速度（cm/s2）
B—碰撞系数，取0.95
a—废水的动力粘度系数，g/（cm.s）
18x0.0089x0.95
水流速度，Va=V2=1.67m/h
校核:
校核；—=^^=1345
T1.67
a
—=1^=199丄50.7S
&务故役计齟嵌
a
四、排泥系统设计
UASB设计计算（实例）
每日产泥量为
—3
△X=3735X0.85X0.1X3400X10=1079kkMLSS/d
则每个UASB每日产泥量为
W=1097/4=269.75kgMLSS/d
可用200mm勺排泥管，每天排泥一次。
五、产气量计算
每日产气量G=3726X0.85X0.5X3400X10—3=5397m3/d=224.9m3/hiZ0mk。
储气柜容积一般按照日产气量的25%-40%设计，大型的消化系统取高值，小型的取低值，本设计取38%储气柜的压力一般为2〜3KPa
不宜太大。
xH4ig。
设进水温度为15°C反应器的设计温度为25°C那么所需要
的热量：
0=dF.丫F.（Tr—T）.Q/n
Q—加热废水需要的热量，KJ/h;
dF—废水的相对密度，按1计算;
丫F—废水的比热容，kJ/（kg.K）;
Q-废水的流量，m/h
Tr-反应器内的温度,
T-废水加热前的温度,
n-热效率，可取为0.85
*141.67/0.85=7000KJ/h
每天沼气的产量为5397m,其主要成分是甲烷，沼气的平均热
值为22.7KJ/L
每小时的甲烷总热量为：
（5397-24）X22.7X10=5.1X106KJ/h,
因此足够加热废水所需要的热量。
FFJtM。
七、加碱系统
在厌氧生物处理中，产甲烷菌最佳节pH值是6.8-7.2,由于厌氧
过程的复杂性，很难准确测定和控制反应器内真实的pH值，这就要
和靠碱度来维持和缓冲,一般碱度要2000-5000mgCaC3O/L时,就会
导致其pH值下降，所以，反应器内碱度须保持在1000mgCaG/L以
上，因为为保证厌氧反应器内pH值在适当的范围内，必须向反应器中直接加入致碱或致酸物质。
间接调节pH值。
主要致碱药品有：
NaCO
NaHCONaOh以及Ga（OH）。
k6E7q
在UASB反应器中安装pH指示仪，并在加碱管路上设有计量装置,将计量装置和pH指示仪用信号线连接起来，根据UASB反应器中pH
值的大小来调整加碱量，当UASB反应器中pH值过低时，打开加碱管路上的开关，往UASB反应器中加碱，使pH值下降；反之，当UASB反应器中pH值过高时，关闭加碱管路上的开关，停止加碱，使pH值
上升。
DN5Rh
八、活性污泥的培养与驯化
对于一个新建的UASB反应器来说，启动过程主要是用未驯化的絮状污泥（如污水处理厂的消化污泥）对其进行接种，并经过一定时间的启动调试运行，使反应器达到设计负荷并实现有机物的去除效果，通常这一过程会伴随着污泥颗粒化的实现，因此也称为污泥的颗粒化。
由于厌氧生物，特别是甲烷菌增殖很慢，厌氧反应器的启动需要很长的时间。
但是，一旦启动完成，在停止运行后的再次启动可以迅速完成。
当没有现成的厌氧污泥或颗粒污泥时，采用最多的是城市污水处理厂的消化污泥。
除了消化污泥之外，可用作接种的物料很多，例如牛粪和各类粪肥、下水道污泥等。
一些污水沟的污泥和沉淀物或微生物的河泥也可以被用于接种，甚至好氧活性污泥也可以作为接种污泥，并同样能培养出颗粒污泥。
污泥的接种浓度以6-8kgVSS/m（3按
反应器总有效容积计算）为宜，至少不低于5kgVSS/m,接种污泥的
填充量应不超过反应器容积的60%从负荷角度考虑UASB勺初次启
动和颗粒化过程，可分为三个阶段:
PfUIh。
阶段1:
即启动的初始阶段，这一阶段是低负荷的阶段（V2Kg
COD/（mi・d））。
阶段2:
即当反应器负荷上升至2〜5KgCOD/（m・d）的启动阶段。
在这阶段污泥的洗出量增大，其中大多为细小的絮状污泥。
实际上，这一阶段在反应器里对较重的污泥颗粒和分散的、絮状的污泥进行选择。
使这一阶段的末期留下的污泥中开始产生颗粒状污泥或保留沉淀性能良好的污泥。
所以在5.0KgCOD^mVd）左右是反应器中以颗粒
污泥或絮状污泥为主的一个重要的分界。
zlAgI。
阶段3:
这一阶段是反应器负荷超过5.0KgCOD/（m3-d）。
在此
时，絮状污泥变得迅速减少，而颗粒污泥加速形成直到反应器内不再有絮状污泥存在。
0agYK。
当反应器负荷大于5.0KgCOD/（m3-d），由于颗粒污泥的不断形
成，反应器的大部分被颗粒污泥充满时其最大负荷可以超过20Kg
COD/（m•d）。
当反应器运行在小于5.0KgCOD/（m3-d），系统中虽
然可能形成颗粒污泥，但是，反应器的污泥性质是由占主导地位的絮状污泥所确定。
eqWJj。
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