扣件式脚手架施工方案.docx

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扣件式脚手架施工方案

专项施工方案报审表

工程名称：

贵州省顶层网络科技有限公司人才大数据产业园编号：

SF-17-04

致：

贵州诚信项目管理咨询有限责任公司（监理单位）

我单位已完成了贵州省顶层网络科技有限公司人才大数据产业园扣件式脚手架专项施工方案的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。

附件：

扣件式脚手架专项施工方案

承包单位（章）

项目经理

日期

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师

日期

总监理工程师审核意见：

项目监理机构

总监理工程师

日期

贵州省顶层网络科技有限公司

人才大数据产业园

扣件式脚手架专项施工方案

编制：

审核：

批准：

黔东南州兴源建筑工程有限责任公司

二0一七年四月五日

一、工程概况及编制依据：

贵州省顶层网络科技有限公司人才大数据产业园一期工程，场地处于凯里经济开发区大数据产业园东侧，拟建筑物为-1+15层办公楼。

负一层为停车车库。

转换层为三层，标准层为十二层，本工程建筑面积约为22212.06m2，结构类型为框架结构，按6度一组作抗震设防。

建筑设计使用年限为五十年。

2编制依据：

本方案依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》[JGJ130-2001（2002年版）]编制；

二、脚手架塔方式：

1搭设方式：

以子单位项目为搭设单元。

2采用的主要材料

钢管：

Ф48×3.5mm；

金属十字卡、金属活动卡、

密目安全网

枋木：

200mm×4000mm×50mm；

要求对钢管、扣件、密目安全网、脚手板等主要材料进行验收合格，不合格产品不得使用。

3地基与基础

脚手架搭设地基与基础的施工，采取原土整平夯实，用C150砼厚100MM，宽1200MM进行硬化；

4脚手架搭设方式

本工程采用双排双立杆落地式钢管扣件脚手架。

施工活荷载按二层装修作业层考虑，连墙件设置为按二步三跨，立杆横距按1.05米，根据规范表6.1.1-1，步距为1.8米，立杆纵距为1.8米。

沿脚手架的外侧按规定设置,安全网设置在外排立杆的里面。

密目网必须用合乎要求的系绳将网周边每隔45cm（每个环扣间隔）系牢在脚手管上。

搭设范围见附图，搭设方式如下图：

三、构造要求

（一）.常用脚手架设计尺寸，在符合规范第4.3.2条规定时，常用敞开式双排脚手架结构设计尺寸，宜按下面两表采用。

（二）纵向水平杆，横向水平杆，脚手板

 1、纵向水平杆的构造应符合下列规定：

纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；

纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。

对接，搭应符合下列规定：

1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：

两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，如下图：

2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；3）当使用冲压钢脚手板,木脚手板，竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm,如下图：

2、横向水平杆的构造应符合下列规定：

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4l,且不应大于500mm；

作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；

当使用冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端插入墙内，插入长度不应小于180mm。

使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。

 3、脚手板的设置应符合下列规定：

作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm；

冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。

当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。

此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。

脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，如下图；脚手板

    搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，如下图：

竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。

（三）立杆

   1每根立杆底部应设置底座或垫板。

   2脚手架必须设置纵，横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，如下图：

  3脚手架底层步距不应大于2m,如下图：

  4立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按本规范的表三采用。

 5立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

对接，搭接应符合下列规定：

立杆上的对接扣件应交错布置：

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；

搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。

   6立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。

  7双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。

（四）连墙件

1连墙件数量的设置除应满足规范第5.3节，第5.4.1，5.4.2条计算要求外，尚应符合表三的规定。

     2连墙件的布置应符合下列规定：

宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；

应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；

宜优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；

一字型，开口型　脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的高层，并不应大于4m（2步）。

   3对高度在24m以下的单，双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。

严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。

  4对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。

  5连墙件的构造应符合下式规定：

连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；

连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁，柱等结构部位。

拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋。

  6当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。

抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度～60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。

抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。

  7架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。

（五）门洞简图如右：

1、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式（图6.5.1），斜杆与地面的倾角α应在45度～60之间。

门洞桁架的型式宜按下列要求确定：

当步距（h）小于纵距（la）时，应采用A型；

当步距（h）大于纵距（la）时，应采用B型,并应符合下列规定：

1）h=1.8m时，纵距不应大于1.5m； 

2）h=2.0m时，纵距不应大于1.2m；

 2、双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：

单排脚手架门洞处，应在平面桁架（图6.5.1中的ABCD）的每一节间设置一根斜腹杆；双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆（图6.5.1中的1-1,2-2,3-3剖面）；

斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

当斜腹杆在1跨内跨越2个步距（图6.5.1A型）时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；

斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合本规范第3.5条的规定。

       5.3单排脚手架过窗洞时应增设立杆或增设一根纵向水平杆,如下图:

   4、门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1～2步。

  5、门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，如下图，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。

（六）剪刀撑与横向斜撑

   1、双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。

 2、剪刀撑的设置应符合下列规定：

每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表四的规定确定。

每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度～60度之间；

高度在24m以下的d单，双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之

         间的净距不应大于15m，如下图：

高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；

剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合规范第3.5条的规定；

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

   3、横向斜撑的设置应符合下列规定：

横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合规范第5.2条第2款的规定；

一字型，开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；

高度在24m以下的封闭型脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。

（七）斜道

  1、人行并兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定：

高度不大于6m的脚手架，宜采用一字型斜道；

高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道。

 2、斜道的构造应符合下列规定：

斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；

运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:

6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：

3；

拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；

斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。

栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；

运料斜道两侧，平台外围和端部均应按本规范第4.1～4.6条规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应按本规范第6.2和6.3条的规定设置剪刀撑和横向斜撑。

  3、斜道脚手板构造应符合下列规定：

脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；

脚手板横铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；

人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。

（八）卸料平台

根据施工现场实际需要，卸料平台采用单独搭设；可以同脚手架交叉，但不能连接。

四设计计算书

（一）荷载计算

1、恒载计算；按照立杆横距按1.05米，步距为1.8米，立杆纵距为1.8米。

查表得：

1）立杆自重0.1337（KN/M）

2）木脚手板0.35（KN/M2）=0.35×1.05=0.368（KN/M）

3）栏杆0.14（KN/M）

2、活荷载计算；按照施工活荷载按二层装修作业层考虑

查表得：

1）活荷载=2+2+4×0.35=5.4（KN/M2）

2）在计算横向平杆时，活荷载按2+3=5（KN/M2）计算

（二）横向、纵向水平杆计算

横向、纵水平杆的抗弯强度按下式计算

M—弯矩设计值，按计算，MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。

W—截面模量，

查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3

ƒ—钢材的抗弯强度计算值，ƒ=205N/mm2

2.1.1.1横向水平杆的抗弯强度

计算横向水平杆的内力时为了简化计算，按简支梁计算，横向水平杆跨度取立杆的横距L0=1050mm。

MGK=1/8×0.0368×1052=50.71（N·CM）

MQK=1/8×0.5×/105×1052=689.06（N·CM）

M=1.2MGK+1.4MQK=1.2×48.23+1.4×689.06=1022.56（N·CM）

σ=M/W=1022.56/5.06=202≤ƒ=205

所以横向水平杆的抗弯强度满足满足安全要求。

2.纵向水平杆的抗弯强度按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距L0=1800mm。

F为纵向水平杆跨中及支座处的最大荷载，分别按静载P和活载Q进行计算，作用支座上的F力在弯矩计算时可以不用考虑。

（1）考虑静载情况：

P=gk（L0+a1+a2）+（L0+a1-a2）/2L0

=696×（0.8+0.3+0.1）（0.8+0.3-0.1）/2×0.8

=522N

（2）考虑活载情况：

Q=1/2qkL0=1/2×2250×0.8=900N

M1=0.213QLa

静载与活载最不利组合时M1跨中弯矩最大。

MGK=0.175pLa=0.175×522×1.5=137.03Nm

MQK=0.213Qla=0.213×900×1.5=287.55Nm

M=1.2MGK+1.4MQK=1.2×137.03+1.4×287.55=567.01Nm

σ=M/W=567.01×103/5.08×103=111.62N/mm2<ƒ=205N/mm2

2.2纵向、横向水平杆的挠度按下式计算；

υ≤[υ]式中N—挠度

[υ]—容许挠度，按规范表格取L/150。

（1）横向水平杆的挠度

1）考虑静载情况

K1=4MA/gkL0

2=4×31.32/696×0.82=0.28

K2=4MB/gkL0

2=4×3.48/696×0.82=0.03查《建筑结构静力计算手册》中梁在均布荷载作用下的最大挠度表，用值采用插入法求得系数。

υ1=0.1972×gkL04/24EI

式中E—钢材的弹性模量，

E=2.06×105N/mm2

I—φ48×3.5mm钢管的惯性矩，I=12.19cm4

2）考虑活载情况

υ1=5gkL04/384EI

两种情况叠加，得

υ1=υ1+υ2=0.1972×gkL04/24EI+5gkL04/384EI

=0.1972×（696×10-3×8004/24×2.06×105×12.19×104）+（5×2250×8004×384×2.06×105×12.19×104）

=0.57mm

所以横向水平杆的挠度满足安全要求。

（2）纵向水平杆的挠度

1）考虑静载情况υ1=1.146×pLa3/100EI

2）考虑活载情况υ2=1.615×QLa3/100EI

两种情况叠加,得

υ1=υ1+υ2

=1.146×pLa3/100EI+1.615×QLa3/100EI

=La3/100EI（1.146p+1.615Q）

=15003/100×2.06×105×12.19×104×（1.146×522+1.615×900）

=2.76mm

=1500/150

所以纵向水平杆的挠度满足安全要求。

2.2.1纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力必须符合下式规定：

R≤Rc式中R—纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值Rc—扣件抗滑承载力设计值，按规范表取Rc=800KN纵向水平杆与立杆连接时扣件受到的垂直作用力包括贴立杆的横向水平杆荷载F和M1在扣件处引起的与F同向的最大剪力V之和。

F=1.2P+1.4Q=1.2×522+1.4×900=1886.4N

V=1.2×0.65P+1.4×0.575Q=1.2×0.65×522+1.4×0.575×900

=1131.66N

R=F+V=1886.4+1131.66=3018.06N

所以纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求。

2.3立杆的稳定性计算

立杆的稳定性按下列公式计算：

N/ΨA+MW/W≤ƒ

式中N—计算立杆段的轴向力设计值。

Ψ—轴向受压构件的稳定系数。

A—立杆的截面面积，查表φ48×3.5mm钢管A=489mm。

Mω—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩。

W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3。

ƒ—钢材的抗压强度设计值，ƒ=205N/mm2

（1）风荷载标准值

ωk=0.7µZµSω0

式中—风荷载标准标值

µZ—风压高度变化系数，取µZ=1.38

µS—脚手架风荷载体型系数，取µS=1.3×0.089=0.1157

ω0—基本风压，本地区取ω0=0.2KN/m2

ωk=0.7µZµSω0=0.7×1.38×0.1157×0.2=0.022KN/m2

（2）计算立杆估由风荷载设计值产生的弯矩

Mw=0.85×1.4ωkLah2/10=0.85×1.4×0.022×103×1.5×1.82/10

=12.72Nm

（3）轴向受压构件的稳定系数

轴向受压构件的稳定系数Ψ，根据立杆长细比λ规范用表取值，当λ>250时，

按Ψ=7320/λ2计算。

计算长度L0=kµh，式中k为计算长度附加系数，取k=1.155；

µ为考虑脚手架整体因素的单杆计算长度系数，按规范用表取µ=1.05；

h为立杆步距。

L0=kµh=`1.155×1.05×1.8=2.18m，

立杆的长细比λ=L0/i，式中i为截面回转半径，查表φ48×3.5mm钢管I=1.58cm。

λ=L0/I=3.12/0.0158=137.97，根据立杆长细比查规范用表得轴向受压构件的稳定系数Ψ=0.32。

（4）立杆段的轴向设计设值

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQk

1）脚手架结构自重标准标值产生的轴向力NG1K

NG1K=Hgk=22.7×0.1734=3.936KN=3936N

2）构配件自重标准标值产生的轴向力NG2K

每一立杆段需3个直接扣件，13个旋转扣件。

则

NG2K=3×18.4+13×14.6=245N

3）施工荷载标准产生的轴力总和内ΣNQk

外主杆可按一纵距内施工荷载总和的1/2取值

ΣNQk=3000×0.8×1.5×1/2=1800N

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQk=1.2（3936+245）+0.85×1.4×1800

=7159.2N

5）验算立杆的稳定性

N/ΨA+MW/W=7159.2/0.32×489+19.66×103/5.08×103

=49.62N/mm2<ƒ=205N/mm2

所以立杆的稳定性满足安全要求。

2.4连墙件计算

连墙件的轴向力设计值计算公式：

NL=NLW+N0

式中NL—连墙件轴向力设计值

NLW—风荷载产生的连墙件轴向力设计值

N0—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，

双排架取5。

AW=1.8×1.5=2.7m2

NLW=1.4×ωk×AW=1.4×0.034×2.7=0.129KN

Rc—扣件抗滑承载力设计值，按规范表取Rc=8KN

NL=0.129+5=5.13KN

扣件连墙件的连接扣件抗滑承载力满足安全要求。

黔东南州兴源建筑工程有限责任公司

2017年4月5日

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