设计压力1600带式运输机传动装置.docx
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设计压力1600带式运输机传动装置
设计任务书
一级圆柱齿轮减速器的设计
1.
设计题目
用于带式运输机的一级圆柱齿轮减速器
传动装置简图如右图所示。
(电动机的位置自行确定)
(1)带式运输机数据
运输带工作拉力F=1600N,运输带工作速度V=1.8m/s,运输带滚筒直径D=300mm.
(2)工作条件
两班制工作,空载启动,单向连续运转,载荷平稳。
运输带速度允许速度误差为±5%。
(3)使用期限
工作期限为十年,每年工作300天;检修期间隔为三年。
(4)生产批量
小批量生产。
2.设计任务
1)选择电动机型号;
2)确定带传动的主要参数及尺寸;
3)设计减速器;
4)选择联轴器。
3.具体作业
1)减速器装配图一张;
2)零件工作图二张(大齿轮,输出轴);
3)设计说明书一份。
运输带工作拉力F/N
1100
1150
1200
1250
1300
1350
1450
1500
1500
1600
运输带工作速度v/(m/s)
1.6
1.6
1.7
1.5
1.55
1.6
1.55
1.65
1.7
1.8
运输带滚筒直径D/mm
250
260
270
240
250
260
250
260
280
300
一传动方案拟定…………………………………………………………………..4
二电动机的选择………………………………………………………………….4
三计算总传动比及分配各级的传动比…………………………………………..5
四运动参数及动力参数计算……………………………………………………..5
五传动零件的设计计算…………………………………………………………..6
六轴的设计计算…………………………………………………………………..11
七键连接的选择及校核计算……………………………………………………..22
八减速器箱体,箱盖及附件的设计计算………………………………………..22
九润滑与密封……………………………………………………………………..25
十设计小节………………………………………………………………………..26
十一参考资料目录………………………………………………………………….26
一、传动方案拟定
第四组第十个数据:
设计用于带式运输机的一级圆柱齿轮减速器
(1)工作条件:
两班制工作,空载启动,单向连续运转,载荷平稳。
运输带速度允许速度误差为±5%。
工作期限为十年,每年工作300天;检修期间隔为三年。
(2)原始数据:
拉力F=1600N;带速V=1.8m/s;
滚筒直径D=300mm。
运动简图
二、电动机的选择
1、电动机类型和结构型式的选择:
按已知的工作要求和条件,选用Y系列三相异步电动机。
2、确定电动机的功率:
(1)传动装置的总效率:
η总=η带×η2轴承×η齿轮×η联轴器×η滚筒
=0.96×0.992×0.97×0.99×0.95
=0.86
(2)电机所需的工作功率:
Pd=FV/1000η总
=1600×1.8/1000×0.86
=3.349KW
(3)所需电动机功率
:
Pd=Pw/η总=2.88/0.86=3.349
查《机械零件设计手册》得Ped=4kw
电动机选用Y112M-4满载转速:
n满=1440r/min
3、确定电动机转速:
滚筒轴的工作转速:
Nw=60×1000V/πD
=60×1000×1.8/π×300
=114.65r/min
三、计算总传动比及分配各级的传动比
1、总传动比:
i总=n电动/n筒=1440/114.65=12.56
2、分配各级传动比
(1)取i带=3
(2)∵i总=i齿×i带π
∴i齿=i总/i带=12.56/3=4.187
四、运动参数及动力参数计算
1、计算各轴转速(r/min)
n1=n满/i带=1440/3=480(r/min)
n2=n1/i齿=480/4.187=114.64(r/min)
滚筒nw=n2=480/4.187=114.64(r/min)
2、计算各轴的功率(KW)
P1=Pd×η带=3.349×0.96=3.215KW
PII=PI×η轴承×η齿轮=3.215×0.99×0.97=3.087KW
3、计算各轴转矩
Td=9.55Pd/nm=9550×3.349/1440=22.21N﹒m
TI=9.55p2/n1=9550x3.215/480=63.97N﹒m
TII=9.55p2/n2=9550x3.087/114.64=257.16N﹒m
五、传动零件的设计计算
1、皮带轮传动的设计计算
(1)选择普通V带截型
由课本表8-7得:
kA=1.2P=3.349KW
PC=KAP=1.2×3.349=4.0188KW
据PC=4.0188KW和n1=480r/min
由课本图8-11得:
选用A型V带
(2)确定带轮基准直径,并验算带速
由课本表8-6,8-8取dd1=95mm>dmin=75
dd2=i带dd1(1-ε)=3×95×(1-0.02)=279.30mm
由课本表8-8,取dd2=280
带速V:
V=πdd1n1/60×1000
=π×95×1440/60×1000
=7.16m/s
在5~25m/s范围内,带速合适。
(3)确定带长和中心距
初定中心距a0=500mm
Ld=2a0+π(dd1+dd2)/2+(dd2-dd1)2/4a0
=2×500+3.14(95+280)/2+(280-95)2/4×500
=1605.8mm
根据课本表8-2选取相近的Ld=1600mm
确定中心距a≈a。
+(Ld-Ld。
)/2=500+(1600-1605.8)/2
=497mm
(4)验算小带轮包角
α1=180°-57.30°×(dd2-dd1)/a
=1800-57.3°×(280-95)/497
=158.67°>90°(适用)
(5)确定带的根数
单根V带传递的额定功率.据dd1和n1,查课本图8-4a得P1=1.185KW
i≠1时单根V带的额定功率增量.据带型及i查表8-4b得△P1=0.17KW
查表8-5,得Kα=0.94;查表8-2得KL=0.99
Z=PC/[(P1+△P1)KαKL]
=4.0188/[(1.185+0.17)×0.94×0.99]
=3.18(取4根)
(6)计算轴上压力
由课本表8-3查得q=0.1kg/m,单根V带的初拉力:
F0=500PC/ZV[(2.5/Kα)-1]+qV2=500x4.0188/[4x7.16(2.5/0.94-1)]+0.10x7.162=121.56kN
则作用在轴承的压力FQ
FQ=2ZF0sin(α1/2)=2×4×121.56sin(158.67°/2)
=955.68N
2、齿轮传动的设计计算
(1)选择齿轮材料与热处理:
所设计齿轮传动属于闭式传动,通常
齿轮采用软齿面。
查阅表10-1,选用价格便宜便于制造的材料,小齿轮材料为40Cr钢,调质,齿面硬度280HBS;大齿轮材料也为45钢,调质处理,硬度为240HBS;
精度等级:
运输机是一般机器,速度不高,故选7级精度。
(2)按齿面接触疲劳强度设计
由d1≥(6712×kT1(u+1)/φdu[σH]2)1/3
确定有关参数如下:
传动比i齿=4.187
取小齿轮齿数Z1=20。
则大齿轮齿数:
Z2=iZ1=4.187×20=83.74取z2=84
由课本表10-7取φd=1.1
(3)转矩T1
T1=9.55×106×P1/n1=9.55×106×2.61/480=6.2×104N*mm
(4)载荷系数k:
取k=1.2
(5)许用接触应力[σH]
[σH]=σHlimZN/SHmin由课本图10-21d查得:
σHlim1=610MpaσHlim2=500Mpa
接触疲劳寿命系数Zn:
按一年300个工作日,每天16h计算,由公式N=60njtn计算
N1=60×480×10×300×18=1.38x109
N2=N/i=1.36x109/4.187=3.3×108
查课本图10-19中曲线1,得ZN1=1ZN2=1.05
按一般可靠度要求选取安全系数SHmin=1.0
[σH]1=σHlim1ZN1/SHmin=610x1/1=610Mpa
[σH]2=σHlim2ZN2/SHmin=500x1.05/1=525Mpa
故得:
d1≥(6712×kT1(u+1)/φdu[σH]2)1/3
=49.04mm
模数:
m=d1/Z1=49.04/20=2.45mm
取标准模数第一数列上的值,m=2.5
(6)校核齿根弯曲疲劳强度
σbb=2KT1YFS/bmd1
确定有关参数和系数
分度圆直径:
d1=mZ1=2.5×20mm=50mm
d2=mZ2=2.5×78mm=195mm
齿宽:
b=φdd1=1.1×50mm=55mm
取b2=55mmb1=60mm
(7)复合齿形因数YFs由课本得:
YFS1=4.35,YFS2=3.95
(8)许用弯曲应力[σbb]
根据课本:
[σbb]=σbblimYN/SFmin
由课本图10-20c得弯曲疲劳极限σbblim应为:
σbblim1=490Mpaσbblim2=410Mpa
由课本图10-18得弯曲疲劳寿命系数YN:
YN1=1YN2=1
弯曲疲劳的最小安全系数SFmin:
按一般可靠性要求,取SFmin=1
计算得弯曲疲劳许用应力为
[σbb1]=σbblim1YN1/SFmin=490×1/1=490Mpa
[σbb2]=σbblim2YN2/SFmin=410×1/1=410Mpa
校核计算
σbb1=2kT1YFS1/b1md1=71.86pa<[σbb1]
σbb2=2kT1YFS2/b2md1=72.61Mpa<[σbb2]
故轮齿齿根弯曲疲劳强度足够
(9)计算齿轮传动的中心矩a
a=(d1+d2)/2=(50+195)/2=122.5mm
(10)计算齿轮的圆周速度V
计算圆周速度V=πn1d1/60×1000=3.14×480×50/60×1000=1.25m/s
因为V<6m/s,故取7级精度合适.
六、轴的设计计算
从动轴设计
1、选择轴的材料确定许用应力
选轴的材料为45号钢,调质处理。
查表15-1可知:
σb=640Mpa,σs=355Mpa,查表可知:
[σb+1]bb=210Mpa
[σ0]bb=102Mpa,[σ-1]bb=55Mpa
2、按扭转强度估算轴的最小直径
单级齿轮减速器的低速轴为转轴,输出端与联轴器相接,
从结构要求考虑,输出端轴径应最小,最小直径为:
d≥C
查表15-3可得,45钢取C=112
则d≥112×(3.087/114.64)1/3mm=33.57mm
考虑键槽的影响以及联轴器孔径系列标准,取d=35mm
3、齿轮上作用力的计算
齿轮所受的转矩:
T=9.55×106P/n=9.55×106×3.087/114.67=198582N
齿轮作用力:
圆周力:
Ft=2T/d=2×198582/195N=2036N
径向力:
Fr=Fttan200=2036×tan200=741N
4、轴的结构设计
轴结构设计时,需要考虑轴系中相配零件的尺寸以及轴上零件的固定方式,按比例绘制轴系结构草图。
(1)、联轴器的选择
可采用弹性柱销联轴器,查表可得联轴器的型号为LX3联轴器:
35×82GB5014-85
(2)、确定轴上零件的位置与固定方式
单级减速器中,可以将齿轮安排在箱体中央,轴承对称布置
在齿轮两边。
轴外伸端安装联轴器,齿轮靠油环和套筒实现
轴向定位和固定,靠平键和过盈配合实现周向固定,两端轴
承靠套筒实现轴向定位,靠过盈配合实现周向固定,轴通
过两端轴承盖实现轴向定位,联轴器靠轴肩平键和过盈配合
分别实现轴向定位和周向定位
(3)、确定各段轴的直径
将估算轴d=35mm作为外伸端直径d1与联轴器相配(如图),
考虑联轴器用轴肩实现轴向定位,取第二段直径为d2=40mm
齿轮和左端轴承从左侧装入,考虑装拆方便以及零件固定的要求,装轴处d3应大于d2,取d3=45mm,为便于齿轮装拆与齿轮配合处轴径d4应大于d3,取d4=50mm。
齿轮左端用用套筒固定,右端用轴环定位,轴环直径d5
满足齿轮定位的同时,还应满足右侧轴承的安装要求,根据选定轴承型号确定.右端轴承型号与左端轴承相同,取d6=45mm.
(4)选择轴承型号初选深沟球轴承,代号为6209,查手册可得:
轴承宽度B=19,安装尺寸D=52,故轴环直径d5=52mm.
(5)确定轴各段直径和长度
Ⅰ段:
d1=35mm长度取L1=50mm
II段:
d2=40mm
初选用6209深沟球轴承,其内径为45mm,
宽度为19mm.考虑齿轮端面和箱体内壁,轴承端面和箱体内壁应有一定距离。
取套筒长为20mm,通过密封盖轴段长应根据密封盖的宽度,并考虑联轴器和箱体外壁应有一定矩离而定,为此,取该段长为55mm,安装齿轮段长度应比轮毂宽度小2mm,故II段长:
L2=(2+20+19+55)=96mm
III段直径d3=45mm
L3=L1-L=50-2=48mm
Ⅳ段直径d4=50mm
长度与右面的套筒相同,即L4=20mm
Ⅴ段直径d5=52mm.长度L5=19mm
由上述轴各段长度可算得轴支承跨距L=96mm
(6)按弯矩复合强度计算
①求分度圆直径:
已知d1=195mm
②求转矩:
已知T2=198.58N?
m
③求圆周力:
Ft
根据课本得
Ft=2T2/d2=2×198.58/195=2.03N
④求径向力Fr
根据课本得
Fr=Ft?
tanα=2.03×tan200=0.741N
⑤因为该轴两轴承对称,所以:
LA=LB=48mm
轴承支反力:
FAY=FBY=Fr/2=0.74/2=0.37N
FAZ=FBZ=Ft/2=2.03/2=1.01N
由两边对称,知截面C的弯矩也对称。
截面C在垂直面弯矩为
MC1=FAyL/2=0.37×96÷2=17.76N*m
截面C在水平面上弯矩为:
MC2=FAZL/2=1.01×96÷2=48.48N*m
MC=(MC12+MC22)1/2=(17.762+48.482)1/2=51.63N?
m
(5)绘制扭矩图(如图)
转矩:
T=9.55×(P2/n2)×106=198.58N?
m
转矩产生的扭剪文治武功力按脉动循环变化,取α=0.2,截面C处的当量弯矩:
Mec=[MC2+(αT)2]1/2
=[51.632+(0.2×198.58)2]1/2=65.13N?
m
(7)校核危险截面C的强度
σe=65.13/0.1d33=65.13x1000/0.1×453
=7.14MPa<[σ-1]b=60MPa
∴该轴强度足够。
主动轴的设计
1、选择轴的材料确定许用应力
选轴的材料为45号钢,调质处理。
查表可知:
σb=640Mpa,σs=355Mpa,查[2]表13-6可知:
[σb+1]bb=210Mpa
[σ0]bb=102Mpa,[σ-1]bb=55Mpa
2、按扭转强度估算轴的最小直径
单级齿轮减速器的低速轴为转轴,输出端与联轴器相接,
从结构要求考虑,输出端轴径应最小,最小直径为:
d≥C
查表可得,45钢取C=112
则d≥118×(2.64/473.33)1/3mm=21.11mm
考虑键槽的影响以系列标准,取d=22mm
3、齿轮上作用力的计算
齿轮所受的转矩:
T=9.55×106P/n=9.55×106×2.64/480=53265N
齿轮作用力:
圆周力:
Ft=2T/d=2×53265/50N=2130N
径向力:
Fr=Fttan200=2130×tan20°=775N
确定轴上零件的位置与固定方式
单级减速器中,将齿轮安排在箱体中央,轴承对称布置
在齿轮两边。
齿轮靠油环和套筒实现轴向定位和固定
,靠平键和过盈配合实现周向固定,两端轴
承靠套筒实现轴向定位,靠过盈配合实现周向固定,轴通
过两端轴承盖实现轴向定位,
4确定轴的各段直径和长度
初选用6206深沟球轴承,其内径为30mm,
宽度为16mm.。
考虑齿轮端面和箱体内壁,轴承端面与箱体内壁应有一定矩离,则取套筒长为20mm,则该段长36mm,安装齿轮段长度为轮毂宽度为2mm。
(2)按弯扭复合强度计算
①求分度圆直径:
已知d2=50mm
②求转矩:
已知T=53.26N*m
③求圆周力Ft:
根据课本得
Ft=2T3/d2=2×53.26/50=2.13N
④求径向力Fr根据课本得
Fr=Ft?
tanα=2.13×0.36379=0.76N
⑤∵两轴承对称
∴LA=LB=50mm
(1)求支反力FAX、FBY、FAZ、FBZ
FAX=FBY=Fr/2=0.76/2=0.38N
FAZ=FBZ=Ft/2=2.13/2=1.065N
(2)截面C在垂直面弯矩为
MC1=FAxL/2=0.38×100/2=19N?
m
(3)截面C在水平面弯矩为
MC2=FAZL/2=1.065×100/2=52.5N?
m
(4)计算合成弯矩
MC=(MC12+MC22)1/2
=(192+52.52)1/2
=55.83N*m
弯矩图
(5)计算当量弯矩:
根据课本得α=0.4
Mec=[MC2+(αT)2]1/2=[55.832+(0.4×53.26)2]1/2
=59.74N?
m
(6)校核危险截面C的强度
σe=Mec/(0.1d3)=59.74x1000/(0.1×303)
=22.12Mpa<[σ-1]b=60Mpa
∴此轴强度足够
(7)滚动轴承的选择及校核计算
一从动轴上的轴承
根据根据条件,轴承预计寿命
L'h=10×300×16=48000h
(1)由初选的轴承的型号为:
6209,
查表15-2可知:
d=55mm,外径D=85mm,宽度B=19mm,基本额定动载荷C=31.5KN,基本静载荷CO=20.5KN,
查表15-2可知极限转速9000r/min
(1)已知nII=121.67(r/min)
两轴承径向反力:
FR1=FR2=1083N
根据课本得轴承内部轴向力
FS=0.63FR则FS1=FS2=0.63FR1=0.63x1083=682N
(2)∵FS1+Fa=FS2Fa=0
故任意取一端为压紧端,现取1端为压紧端
FA1=FS1=682NFA2=FS2=682N
(3)求系数x、y
FA1/FR1=682N/1038N=0.63
FA2/FR2=682N/1038N=0.63
根据课本表得e=0.68
FA1/FR1y1=0y2=0
(4)计算当量载荷P1、P2
根据课本表取fP=1.5
根据课本式得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1083+0)=1624N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5×(1×1083+0)=1624N
(5)轴承寿命计算
∵P1=P2故取P=1624N
∵深沟球轴承ε=3
根据手册得6209型的Cr=31500N
由课本P264(14-5)式得
LH=106(ftCr/P)ε/60n
=106(1×31500/1624)3/60X121.67=998953h>48000h
∴预期寿命足够
二.主动轴上的轴承:
(1)由初选的轴承的型号为:
6206
查表可知:
d=30mm,外径D=62mm,宽度B=16mm,
基本额定动载荷C=19.5KN,基本静载荷CO=111.5KN,查表15-2可知极限转速13000r/min
根据根据条件,轴承预计寿命
L'h=10×300×16=48000h
(1)已知nI=473.33(r/min)
两轴承径向反力:
FR1=FR2=1129N
根据课本得轴承内部轴向力
FS=0.63FR则FS1=FS2=0.63FR1=0.63x1129=711.8N
(2)∵FS1+Fa=FS2Fa=0
故任意取一端为压紧端,现取1端为压紧端
FA1=FS1=711.8NFA2=FS2=711.8N
(3)求系数x、y
FA1/FR1=711.8N/711.8N=0.63
FA2/FR2=711.8N/711.8N=0.63
根据课本表得e=0.68
FA1/FR1y1=0y2=0
(4)计算当量载荷P1、P2
根据课本表)取fP=1.5
根据课本得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1129+0)=1693.5N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5×(1×1129+0)=1693.5N
(5)轴承寿命计算
∵P1=P2故取P=1693.5N
∵深沟球轴承ε=3
根据手册得6206型的Cr=19500N
由课本式得
LH=106(ftCr/P)ε/60n
=106(1×19500/1693.5)3/60X473.33=53713h>48000h
∴预期寿命足够
七、键联接的选择及校核计算
1.根据轴径的尺寸,由[1]中表12-6
高速轴(主动轴)与V带轮联接的键为:
键8×36GB1096-79
大齿轮与轴连接的键为:
键14×45GB1096-79
轴与联轴器的键为:
键10×40GB1096-79
2.键的强度校核
大齿轮与轴上的键:
键14×45GB1096-79
b×h=14×9,L=45,则Ls=L-b=31mm
圆周力:
Fr=2TII/d=2×198580/50=7943.2N
挤压强度:
=56.93<125~150MPa=[σp]
因此挤压强度足够
剪切强度:
=36.60<120MPa=[]
因此剪切强度足够
键8×36GB1096-79和键10×40GB1096-79根据上面的步骤校核,并且符合要求。
八、减速器箱体、箱盖及附件的设计计算~
1、减速器附件的选择
通气器
由于在室内使用,选通气器(一次过滤),采用M18×1.5
油面指示器
选用游标尺M12
起吊装置
采用箱盖吊耳、箱座吊耳.
放油螺塞
选用外六角油塞及垫片M18×1.5
根据《机械设计基础课程设计》表5.3选择适当型号:
起盖螺钉型号:
GB/T5780M18×30,材料Q235
高速轴轴承盖上的螺钉:
GB5783~86M8X12,材料Q235
低速轴轴承盖上的螺钉:
GB5783~86M8×20,材料Q235
螺栓:
GB5782~86M14×100,材料Q235
箱体的主要尺寸:
:
(1)箱座壁厚z=0.025a+1=0.025×122.5+1=4.0625取z=8
(2)箱盖壁