落地式双排脚手架方案文档格式.docx
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连墙件布置：
二步三跨；
连接方式：
双扣件
3.2永久荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值gk（kN/m2）:
0.1248；
脚手板类别:
木脚手板；
脚手板自重标准值QP1（kN/m2）:
0.35；
脚手板铺设层数:
2层；
栏杆挡板类别:
木脚手板；
栏杆挡脚板自重标准值QP2（kN/m2）:
0.17；
安全设施与安全网QP3（kN/m2）:
0.01
每米脚手架钢管自重标准值（kg/m）:
3.8；
3.3可变荷载参数
施工均布活荷载标准值QK（kN/m2）:
3；
脚手架用途:
结构脚手架；
同时施工层数:
2层；
3.4风荷载参数
本工程地处XX省XX市，基本风压wO（kN/m2）:
0.4；
4.安全验算
考虑到目前实际情况，钢管壁厚按照3.0mm验算，具体计算书详见附件：
落地式扣件钢管脚手架计算书
5.施工部署
5.1组织机构（略）
5.2施工所起用的资源部署：
外脚手架防护工程需架子工20人，均为劳务公司技术工人，经过专业技术知识培训并经考核合格的架子工。
5.3工期要求及施工进度计划：
达到合同要求，满足合同工期的同时，外脚手架防护同时跟上。
5.4安全目标：
杜绝安全事故发生，达到省级安全文明工地标准。
6.施工准备
6.1技术准备
1、熟悉和审查施工图纸。
由主任工程师召集工程技术人员对设计文件进行审核，参加图纸会审，技术交底。
2、组织工程技术人员对现场进行仔细勘察，调查现场施工条件具体情况，根据设计要求制作测量控制网。
3、组织技术人员准备和熟悉现场施工管理所需的各类技术规范与标准，并组织贯彻实施。
4、在认真审查施工图纸，详细考察施工现场的基础上，编制外脚手架防护专项施工方案，项目部各专业工程师向施工队施工人员进行技术、质量、安全、文明施工交底，并结合现场对照实物进行详细的讲解。
并对其实施全过程监控。
5、针对本工程的特点和难点，由技术、安质部门对所有上岗人员进行岗前培训，使每个职工能够熟悉掌握本工程所采取的技术规范标准、安全规则等，考核合格后才能持证上岗。
6.2劳动力准备：
提前组织劳动力进场。
6.3材料器材准备：
编制器材计划，组织器材进场。
7.分部分项施工方法
（1）工艺流程：
放立杆位置线→扎设防护脚手架→挂密目网→拆卸脚手架。
1、根据预先设定好的各项参数，放出立杆位置线。
2、各构件搭设要求：
1）立杆：
立杆纵向间距为1.35米，横向间距为0.85米，立杆必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上；
横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
立杆必须采用对接，相邻杆的接头要错开，并布置在不同的步距内，其接头距主节点的距离不应大于步距的1/3。
立杆与大横杆交接处要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。
立杆的垂直偏差为±
100mm。
因考虑到主楼外侧有檐板避免妨碍外脚手架的搭设，故双排脚手架里杆与建筑物外墙的距离为0.6米。
2）大横杆：
大横杆的步距均为1.8米，大横杆应布置在立杆的内侧，同一排大横杆两端的水平偏差为±
20mm。
相邻杆的接头应错开布置在不同的步距内，；
不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；
各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3，大横杆端部伸出扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端距离不得小于100mm。
3）小横杆：
立杆与大横杆交接处必须要有小横杆，用直角扣件固定在大横杆上，但与主节点的距离不得大于15cm。
小横杆靠墙的一端与墙的间距为300mm；
钢管伸出扣件盖板边缘不得小于10cm。
4）扫地杆：
在距地面20cm处沿纵横方向连续设置，中间不得断开。
纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座上皮20cm处的立杆上；
横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
立面图平面图
剖面图
5）剪刀撑、横向斜撑：
本工程外脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑，并由底至顶连续设置；
剪刀撑采用搭接，接头处搭接不得小于1米，用三个旋转扣件固定在立杆或小横杆伸出端，剪刀撑的角度为45度。
横向斜撑在同一节间由底至顶层呈之字形连续布置；
除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨距设置一道。
斜撑杆采用旋转扣件固定在与其相交的横向水平杆的伸出端，扣件中心与主节点的距离不得大于150mm。
剪刀撑平面布置图
6）连墙件：
连墙件在靠近主节点处的立杆上设置，与主节点的距离不得大于30cm，用Φ48的钢管与建筑物做水平有效拉结，连墙件竖向每层设置一道，水平间距每隔4米设置一道，本工程框架柱间距为8.4米超过规范要求，因此在各层梁板混凝土施工时预埋Φ25或Φ28的钢筋然后用钢管扣件与外架进行拉结。
连墙杆应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。
当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙杆。
拉结点平面图拉结点剖面图
连墙件连接示意图
7）脚手板：
在操作层上要满铺脚手板，并设置护栏和挡脚板。
护栏高度为60cm和120cm各一道，挡脚板高度为18cm。
脚手板采用搭接铺设，接头必须支在小横杆上，搭接长度要大于20cm，伸出小横杆的长度不小于10cm，并用绳子封牢。
栏杆和挡脚板
8）安全网：
所有外架均采用密目网做全封闭，外架顶部要高出作业面1.5米，架体内每隔两层设置一道平网且要封闭严密。
密目网及安全网
9）扣件：
螺栓的跟部要放正，用力矩扳手检查，应在40～65N.M之间，连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入。
10）挡脚板：
在作业层上挡脚板要连续设置，挡脚板高度为18cm，厚度应不小于2cm。
11）避雷：
在脚手架的四个角和每面的中间处在地下室顶板施工时预埋扁铁，架体顶端焊接直径为16的圆钢。
6、脚手架拆除：
工程结束后即可进行外脚手架的拆除工作，外脚手架拆除程序与搭设程序相反，在拆除前对施工人员进行培训交底，并安排专人清除脚手架上的杂物及地面障碍物并设置安全警示标志。
拆除作业必须自上而下逐层进行，；
连墙件随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件提前拆除后再拆脚手架。
当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件。
架体拆除作业时设专人指挥，避免安全事故的发生。
8.应急预案
本工程脚手架工程施工时所涉及到的危害因素见下表
序号
危险因素
可能导致的事故
危险级别
1
无设计计算或防护架不符合设计要求
高处坠落
重大
2
外脚手架上存放器材
物体打击
一般
3
拆除防护架时未设置警戒线和无监护人看护
重大危害因素为无设计计算或防护架不符合设计要求，可能导致的事故为架体高空坠落，造成人员伤亡。
针对此重大危害因素，预案如下：
（1）施工方案要严格按程序审批
（2）现场严格按方案施工，严格按程序验收
（3）事故发生时由项目经理负责召集队伍、调动资源，控制事故蔓延发展，及时向上级机关及有管领导汇报；
事故抢救完毕参与上级部门对事故的原因分析、责任处理和防范措施的制定。
主任工程师负责制定救援方案，解决救援过程中的技术问题，向组长提出资源计划。
安全员负责应急救援人员的分工与调配。
9.安全保证措施
1、搭设安全保证措施
1）项目部成立安全生产领导小组，要分工明确，落实责任。
2）在施工前要对架工进行专项的安全技术交底。
3）要对脚手架所用材料的材质进行验收，不符合要求的要禁止使用。
4）脚手架搭设时要有专人负责看护工作区域，严禁闲人进入施工现场。
5）对搭设完的脚手架必须由项目部安全领导小组负责进行分段验收，验收合格后，方可使用。
6）项目部要坚持每周一次的检查，对违章现象要及时纠正。
脚手架每天要有专人负责管理、维护。
7）严禁任何人不经项目部批准而擅自撤除小横杆、连墙杆、安全网和脚手板。
8）操作人员需持证上岗，严禁操作工人酒后作业和工作期间喝酒。
9）严禁在工作中打闹、嬉笑，乱扔杂物。
10）随身携带的工具必须放入工具袋内，以防落物伤人。
11）操作工人必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋。
12）严禁从高空抛掷钢管及卡子等物品。
13）严禁攀登脚手架上下。
14）上班前必须对操作工人进行安全交底，下班后必须要进行小结。
15）每天的作业面应在下班前进行检查，对不牢固的要进行加固。
16）作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
不得将模板支架、揽风绳、泵送砼和砂浆等固定在脚手架上，严禁挂起重设备。
17）在脚手架上进行电、气焊作业，必须有防火措施和专人看管。
2、拆除安全保证措施
脚手架拆除前，必须对操作工人进行安全交底，并检查脚手架的扣件、连墙杆、支撑体系是否符合安全要求，清除脚手架上的杂物及地面障碍物。
1）.拆除时，必须设围栏和警示标志并有专人负责看护工作区域，严禁闲人进入。
2）脚手架拆除必须遵照自上而下、先拆除架体后拆除连墙杆的原则，逐层拆除。
严禁上下同时拆除。
3）拆除的钢管及卡子严禁往下抛掷，应递下或用绳子放下。
4）拆除的器材要分类堆放整齐，以便及时整理运走。
5）拆除的杆件上严禁带有卡具。
6）拆除作业时，严禁酒后作业。
7）拆除作业要每天上班前有交底，下班后有总结。
落地式双排脚手架计算书
一、横向水平杆（小横杆）验算
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.2.2条第3款规定:
“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。
”第6.2.1条第3款规定:
“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。
”施工荷载的传递路线是：
脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图：
横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
（一）抗弯强度计算
1、作用横向水平杆线荷载标准值：
qk=（QK+QP1）×
S=（3+0.35）×
1.35=4.52kN/m
2、作用横向水平杆线荷载设计值：
q=1.4×
QK×
S+1.2×
QP1×
S=1.4×
3×
1.35+1.2×
0.35×
1.35=6.237kN/m
3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：
Mmax=
qlb2
=
6.237×
0.852
0.563kN·
m
8
4、钢管载面模量W=5.26cm3
5、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm2
6、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度
σ=
Mmax
0.563×
106
107.03N/mm2
〈
205N/mm2
W
5.26×
103
7、结论：
满足要求
（二）变形计算
1、钢材弹性模量：
查规范表5.1.6 得E＝2.06×
105N/mm2
2、钢管惯性矩I＝12.71cm4
3、容许挠度：
查规范表5.1.8，得[ν]=l/150与10mm
4、按规范中公式（5.2.3）验算挠度
ν=
5qklb4
5×
4.52×
8504
1.2mm
850
＝5.7与10mm
384EI
384×
2.06×
105×
12.71×
104
150
5、结论：
二、纵向水平杆（大横杆）验算
双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：
不需要计算抗弯强度和挠度。
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：
F=
0.5qlb（1+
a1
）2
=0.5×
0.85（1+
0.1
=3.31kN
lb
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值
Fk=0.5qklb（1+
）2=0.5×
=2.4kN
三、扣件抗滑承载力验算
水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力Rc=8kN。
纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=3.31kN〈Rc=8
结论：
扣件抗滑承载力满足要求
四、立杆的稳定性计算
1、分析立杆稳定性计算部位
组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性
N
+
Mw
≤f
A
N——计算立杆段的轴向力设计值；
A——立杆的截面面积；
——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）附表C取值；
W——截面模量；
f——钢管的抗压强度设计值；
Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；
Mw=0.9×
1.4Mwk=
0.9×
1.4ωklah2
10
其中，风荷载标准值ωk=µ
z·
µ
s·
ω0，
将N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4∑NQk代入上式化简为：
1.2Hgk
1.4×
ω0lah2
1.2NG2k
1.4∑NQk
≤f
10W
H——脚手架高度；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值；
la——立杆纵距；
h——步距；
z——风压高度变化系数；
s——风荷载体型系数；
ω0——基本风压，取山东烟台市10年一遇值，ω0=0.4kN/m2
NG1k——脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；
NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力；
∑NQk——施工荷载标准值产生的轴向力总和；
脚手架结构自重产生的轴压应力
σg=
1.2Hsgk
风荷载产生的弯曲压应力：
σw=
zµ
sω0lah2
构配件（安全网除外，但其自重不大）自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。
风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加（计算中应考虑的架高范围增大），因此，取σ=σg+σW最大时作用部位验算立杆稳定性。
2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µ
s=1.3=1.3×
0.8=1.040，值大于1.0时，取1.0。
z×
1.0×
0.4×
1.35×
1.82×
=41.9µ
z
10×
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg
首先计算长细比λ：
λ=
l0
i
l0——计算长度，l0=kµ
h；
i——截面回转半径；
k——计算长度附加系数，其值取1.155；
——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用；
h—步距；
立杆横距lb=0.85m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得µ
=1.5，h=1.8m
kµ
h
1.155×
1.5×
180.0
=196
1.59
根据λ的值，查规范附录C表得轴心受压构件的稳定系数=0.188。
立杆纵距la=1.35m，查规范附录A表A-1得gk=0.1249kN/m
σg=
1.2Hs×
0.1249×
=1.58HsN/mm2
0.188×
506.00
4、求σ=σw+σg
列表如下：
高度（m）
σw=41.9µ
（N/mm2）
对应风荷载作用计算段高度取值Hg（m）
σg=1.58Hs
σ=σw+σg
5
0.74
31.01
48.66
79.67
1.13
47.35
15.80
63.15
分析说明：
脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，σw+σg相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大σ=σw+σg最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。
5、验算长细比
由规范5.3.3式，且K=1，得
kμh
180
=170<
210
结论:
满足要求!
。
6、计算立杆段轴向力设计值N
脚手架结构自重标准值产生的轴向力
NG1K=Hsgk=33.6×
0.1249=3.85kN
构配件自重标准值产生的轴向力
NG2K=0.5（lb+a1）la∑Qp1+Qp2la+laHQp3=0.5×
（0.85+0.1）×
2×
0.35+0.14×
2+1.35×
33.6×
0.005=1.035kN
lb——立杆横距；
a1——小横杆外伸长度；
Qp1——脚手板自重标准值；
Qp2——脚手板挡板自重标准值；
Qp3——密目式安全立网自重标准值；
施工荷载标准值产生的轴向力总和
∑NQk=0.5（lb+a1）laQk=0.5×
2=3.85kN
Qk——施工均布荷载标准值；
组合风荷载时
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×
1.4∑NQk=1.2×
（3.85+1.035）+0.9×
3.85=10.71kN
7、组合风荷载时，验算立杆稳定性
按规范公式5.3.1-2验算立杆稳定性，即：
10.71×
+41.9×
0.74=112.59+31.01=143.60N/mm2<
f=205N/mm2
506
8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性
N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4∑NQk=1.2×
（3.85+1.035）+1.4×
3.85=11.25kN
按规范公式5.3.1-1验算立杆稳定性：
11.25×
=118.26N/mm2<
五、连墙件计算
（一）脚手架上水平风荷载标准值ωk
连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按33.6m，地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
风压高度变化系数µ
z=1.13
脚手架风荷载体型系数µ
0.8=1.04，取值大于1.0时，取1.0。
基本风压取山东烟台市10年一遇值，ω0=0.4kN/m2
ωk=µ
zµ
sω0=1.13×
0.4=0.45kN/m2
（二）求连墙件轴向力设计值N
每个连墙件作用面积Aw=2×
1.8×
1.35=14.58m2
N=Nlw+N0=1.4wkAw+3=1.4×
0.45×
14.58+3=11.97kN
Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值；
N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；
（三）连墙件稳定计算
连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.6m，因此长细比
lH
60.0
=38<
[λ]=150
根据λ值，查规范附录表C，
=0.893,
12.19×
=26.98N/mm2<
0.893×
抗滑承载力计算
连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取12kN。
Nl=11.97kN<
12kN
六、立杆地基承载力计算
1、计算立杆段轴力设计值N
由已知条件可知，不组合风荷载时N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk
由已知条件la=1.35m，h=1.8m查规范附录A表A-1得gk=0.1249kN/m
脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=Hsgk=33.6×
0.1249=3.847kN
构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.5（lb+a1）la∑Qp1+la∑Qp2+[H]Qp3la
=0.5（0.85+0.1）×
施工荷载标准值产生的轴向力总和∑NQk=0.5（lb+a1）laQk=0.5（0.85+0.1）×
3=3.848kN
N=1.2（3.847+1.035）+1.4×
3.848=11.25kN
2、计算基础底面积A
取垫板作用长度1.35m，A=0.3×
1.35=0.41m2
3、确定地基承载力设计值fg
岩石承载力标准值：
fgk=500kPa=500kN/m2
由规范公式5.5.2，并取Kc=1，得fg=kcfgk=1×
500=500kN/m2
4、验算地基承载力
由5.5.1式得立杆基础底面的平均压力
P=
11.25
=27.44kN/m2<
fg=500kN/m2
0.41
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