励磁涌流da.docx

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励磁涌流da

励磁涌流

　　1概述

　　变压器是根据电磁感应原理制成的一种静止电器，用于把低电压变成高电压或把高电压变成低电压，是交流电输配系统中的重要电气设备。

当变压器合闸时，可能产生很大的电流，本文主要论述该电流的产生和影响。

　　2励磁涌流的特点

　　当合上断路器给变压器充电时，有时可以看到变压器电流表的指针摆得很大，然后很快返回到正常的空载电流值，这个冲击电流通常称之为励磁涌流，特点如下：

　　1）涌流含有数值很大的高次谐波分量（主要是二次和三次谐波），因此，励磁涌流的变化曲线为尖顶波。

　　2）励磁涌流的衰减常数与铁芯的饱和程度有关，饱和越深，电抗越小，衰减越快。

因此，在开始瞬间衰减很快，以后逐渐减慢，经0.5～1s后其值不超过（0.25～0.5）In。

　　3）一般情况下，变压器容量越大，衰减的持续时间越长，但总的趋势是涌流的衰减速度往往比短路电流衰减慢一些。

　　4）励磁涌流的数值很大，最大可达额定电流的8～10倍。

当整定一台断路器控制一台变压器时，其速断可按变压器励磁电流来整定。

　　3励磁涌流的大小

　　3.1合闸瞬间电压为最大值时的磁通变化

　　在交流电路中，磁通Φ总是落后电压u90°相位角。

如果在合闸瞬间，电压正好达到最大值时，则磁通的瞬间值正好为零，即在铁芯里一开始就建立了稳态磁通，如图1所示。

在这种情况下，变压器不会产生励磁涌流。

　　3.2合闸瞬间电压为零值时的磁通变化

　　当合闸瞬间电压为零值时，它在铁芯中所建立的磁通为最大值（－Φm）。

可是，由于铁芯中的磁通不能突变，既然合闸前铁芯中没有磁通，这一瞬间仍要保持磁通为零。

因此，在铁芯中就出现一个非周期分量的磁通Φfz，其幅值为Φm。

　　这时，铁芯里的总磁通Φ应看成两个磁通相加而成，如图2所示。

铁芯中磁通开始为零，到1/2T时，两个磁通相加达最大值，Φ波形的最大值是Φ1波形幅值的两倍。

因此，在电压瞬时值为零时合闸情况最严重。

虽然我们很难预先知道在哪一瞬间合闸，但是总会介于上面论述的两种极限情况之间。

　　变压器绕组中的励磁电流和磁通的关系由磁化特性所决定，铁芯越饱和，产生一定的磁通所需的励磁电流就愈大。

由于在最不利的合闸瞬间，铁芯中磁通密度最大值可达2Φm，这时铁芯的饱和情况将非常严重，因而励磁电流的数值大增，这就是变压器励磁涌流的由来。

励磁涌流比变压器的空载电流大100倍左右，在不考虑绕组电阻的情况下，电流的峰值出现在合闸后经过半周的瞬间。

但是，由于绕组具有电阻，这个电流是要随时间衰减的。

对于容量小的变压器衰减得快，约几个周波即达到稳定，大型变压器衰减得慢，全部衰减持续时间可达几十秒。

　　综上所述，励磁涌流和铁芯饱和程度有关，同时铁芯的剩磁和合闸时电压的相角可以影响其大小。

　　4励磁涌流的影响

　　励磁涌流对变压器并无危险，因为这个冲击电流存在的时间很短。

当然，对变压器多次连续合闸充电也是不好的，因为大电流的多次冲击，会引起绕组间的机械力作用，可能逐渐使其固定物松动。

此外，励磁涌流有可能引起变压器的差动保护动作，故进行变压器操作时应当注意。

两种削弱励磁涌流的方法

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2007-02-01　　　来源：

西部工控网　　　浏览：

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摘 要：

合空载电力变压器时会产生数值相当大励磁涌流，易造成变压器差动保护装置误动作。

针对这一问题，介绍了两种削弱励磁涌流方法：

控制三相合闸时间或变压器低压侧加装电容器。

理论分析和实践均证明这两种方法是行之有效，但利用控制三相合闸时间来削弱励磁涌流实际应用中更具有潜力。

关键词：

励磁涌流；　变压器；　控制开关；　电容

1　概述

　　电力变压器空载合闸投入电网或外部故障切除后电压恢复时，变压器非线性，会产生数值相当大励磁涌流，严重情况下其峰值可达额定电流10到20倍［1］，导致变压器保护误动作。

解决这一问题，目前变压器差动保护都采用了或门制动方式，即三相电流中有一相制动，则三相全部制动。

这样虽解决了涌流时误动问题，但当变压器有涌流时，发生单相或两相内部故障，差动保护因健全相涌流制动而不动作。

大型变压器时间常数都很长，一般涌流过程超过5s［2］，发生上述故障时，主保护等到振荡消失才能动作，实际就是拒动。

理论分析和动模试验都证实了这种现象。

保证差动保护装置正确动作，必须要降低励磁涌流幅值。

目前，削弱励磁涌流方法主要有两种：

控制三相开关合闸时间，或变压器低压侧并联电容器。

本文将对这两种方法原理、效果一一介绍。

2　控制三相开关合闸时间以削弱励磁涌流

2．1　理论基础

　　该方法理论基础是：

将变压器看作一个强感性负载，即看作一个非线性电感，当合闸时，变压器上电压变压器内部也产生一个磁通，当变压器有剩磁时，合闸后所产生磁通和剩磁极性相同，则变压器内部总磁通就会电压升高而增加，励磁涌流也会随之增加，合闸后所产生磁通和剩磁极性相反，则变压器内部总磁通就会电压升高而减小，削弱了励磁涌流；合闸时变压器内无剩磁，则可合闸角为90°（即电压峰值时）时合闸，这样变压器内产生磁通最小，产生励磁涌流也最小。

单相变压器中，可以很容易分析出如下结果。

单相变压器无漏抗，电源为无穷大，如图1所示：

此时有

　　此处把变压器基本磁化曲线作折线处理，如图2所示：

其中：

α为接入相位角（合闸角）；Ψr为变压器剩磁。

　　从式

（1）中可以看出，当α＝0°时，产生最大涌流峰值，当α＝90°时，励磁涌流峰值最小。

，控制合闸时间来削弱励磁涌流幅值是一种行之有效方法。

2．2　三相变压器中应用

　　三相变压器中，尽管三相之间有电磁耦合以及剩磁影响，但三相绕组内磁通变化规律，控制三相开关合闸时间（即合闸角度），亦可以大幅度降低变压器内感应磁通，削弱励磁涌流幅值。

上述思想，以及变压器三相绕组内剩磁形式，提出了两种合闸策略。

2．2．1　快速合闸策略

　　即一相先合闸角度为90°时合闸，另外两相1／4工频周期后合闸。

这是，设三相绕组中均无剩磁，A相先最优时间，即是合闸角度为90°时合闸，此时A相绕组中产生磁通最小，B、C相中产生幅值为磁通最大值一半、相位超前A相180°感应磁通，如图3所示，此时，B、C两相合闸最佳时间就是1／4工频周期后合闸，这样就保证B、C两相绕组中磁通正常范围之内，消除或削弱了励磁涌流。

　　该方法适用于三相绕组中剩磁为零，以及三相独立控制合闸情况。

仿真计算，实施该策略后，合闸时间分散度为0．5ms情况下，励磁涌流幅值与三相随机合闸相比，减少了94．4％［4］。

2．2．2　延迟合闸策略

　　单相先合闸，另外两相2～3工频周期后合闸。

该方法理论依据是铁芯磁通平衡效应：

设A相先合闸，之后B、C相产生感应磁通，两相内剩磁不同，则内部感应磁通相同，如图4所示。

　　设Φc＞Φb，则当Φc到达饱和点后，Φb还停未饱和区，此时变压器非线性，LC＜LB，B、C相绕组上电压相同，UC＞UB，则绕组内部，B相绕组内磁通变化速度要比C相绕组内快，最后，B、C两相内部磁通趋于平衡，同时也消剩磁效应。

　　该方法适用于已知单相绕组中剩磁，三相独立合闸情况。

仿真计算，实施该策略后，合闸时间分散度为1．0ms情况下，励磁涌流幅值减少幅度为85％～93％［4］。

3　变压器低压侧并联电容器

　　励磁涌流是变压器内磁通饱和而引起，采取措施限制绕组内磁通达到饱和点，也就达到削弱或消除励磁涌流目。

变压器低压侧并联电容器就是基于这种思想提出，变压器低压侧并联电容值适当大小电容器，变压器低压侧产生磁通就和高压侧磁通极性相反，这样就排绕组内磁通饱和可能性［5］。

　　该方法优点是控制三相合闸角为多少，均能有效削弱励磁涌流。

缺点对电容器电容值选取，电容值过大或过小均不能满足要求。

电容值过大，会使变压器与电容器组合成系统谐振频率降低，使变压器难以被激磁；电容值过小，会无法满足削弱励磁涌流需要。

荷兰PGEM公司1992年一台66MVA，150／11kV变压器上做过试验，不同电容器值下，励磁涌流峰值如表1所示［6］。

　　从表1可以看出，电容器值不同，励磁涌流峰值变化很大，故采取此方法前，必须知道变压器励磁特性，对变压器空合闸时暂态现象进行模拟，以选取合适电容值。

4　结论

　　本文讨论了两种削弱励磁涌流方法，两种方法各有优缺点。

变压器低压侧并联合适电容器需要对变压器励磁特性进行精确模拟，而实际工程中，要到一个真实变压器励磁特性是比较困难，，控制开关合闸时间技术不断发展，第一种方法更有潜力。

变压器不平衡电流对差动保护的影响

摘要:

该文通过分析变压器不平衡电流的产生原因，提出相应的防范措施，以提高差动保护动作的选择性、速动性、灵敏性、可靠性，确保变压器的安全稳定运行。

1 差动保护原理简述 

     变压器差动保护作为变压器的主保护,目前电网中的110 kV变压器的差动保护大多采用由多微机实现的比率差动保护。

之所以采用比率制动特性，是为了防止区外故障引起不平衡的差动电流造成保护误动。

由多微机实现的比率差动保护的动作特性如图1所示。

差动保护动作电流为Id，制动电流为Ir，差动保护电流启动值为Icdqp，比率差动制动系数为Kbl，变压器的额定电流为Ie，图中的阴影部分为保护动作区。

如图2所示，输入变压器的电流：

I1，I2，I3，由（I1 + I2 + I3）构成变压器的差动电流，即Id = （I1 + I2 + I3）作为差动继电器的动作量。

在正常运行或外部故障时，在继电器中电流Id在理想状态下等于零，因此差动保护不动作。

然而，由于变压器实际运行中引起的种种不平衡电流，使得差动继电器的动作电流增大，从而降低了保护的灵敏度。

     2 产生不平衡电流的原因

    不平衡电流的产生有稳态和暂态两方面。

    稳态情况下不平衡电流:

   ·变压器各侧绕组接线方式不同； 

   ·变压器各侧电流互感器的型号和变比不相同，实际的电流互感器变比和计算变比不相同； 

   ·带负荷调分接头引起变压器变比的改变。

   暂态情况下不平衡的电流:

  ·变压器空载投入电源时或外部故障切除，电压恢复时产生的励磁涌流。

  ·短路电流的非周期分量主要为电流互感器的励磁涌流，使其铁芯饱和，误差增大而引起不平衡电流。

    3 不平衡电流的影响及相应的防范措施 

    变压器差动保护的不平衡电流直接影响到差动保护的选择性、速动性、灵敏性和可靠性。

故此，分析其影响并采取相应的防范措施对提高变压器差动保护性能是十分重要的。

     3.1 变压器高低压侧绕组接线方式不同的影响及其防范措施 

     变压器接线组别对差动保护的影响。

如Yy0接线的变压器，因为一二次绕组对应相的电压同相位，所以一二次两侧对应相的相位几乎完全相同。

但当变压器采用Yd11接线时，因为三角形接线侧的线电压，在相位上相差30°，所以其对应相的电流相位关系也相差30°，即三角形侧电流比星形侧的同一相电流，在相位上超前30°，因此即使变压器两侧电流互感器二次电流的数值相等，在差动保护回路中就会出现不平衡电流。

     变压器接线组别影响的防范措施。

消除由变压器Yd11接线而引起的不平衡电流的措施，采用相位补偿法，也就是通常所说的Y/△转换。

即将变压器星形侧的电流互感器二次侧接成三角形，而将变压器三角形侧的电流互感器二次侧接成星形，从而把电流互感器二次电流的相位校正过来。

     对于由多微机实现的变压器差动保护，由于软件计算的灵活性，允许变压器的各侧互感器二次侧都按Y型接线，在进行差动计算时由软件对变压器Y型侧电流进行相位校准及电流补偿。

即Y/△转换可由程序软件实现。

整定人员可以通过对接线方式定值的整定来选择是否需要进行Y/△转换。

     3.2 电流互感器型号和变比不相同的影响及其防范措施 

     由于变压器各侧额定电压不同，装设在各侧的电流互感器型号也就不同，所以饱和特性和励磁电流（归算到同一侧）也不相同。

因此,在外部短路时也会引起较大的不平衡电流，对这种情况可以采用适当增大保护动作电流的办法来解决。

     另一方面，由于电流互感器都是标准化的定型产品，所以实际选用的变比，与计算变比不可能完全一致，而且变压器的变比也不可能完全相同，这是在差动保护回路中引起不平衡电流的又一原因。

这种由于变比选择不合适而引起的不平衡电流，可利用磁平衡原理在差动继电器中设置平衡线圈加以消除。

一般平衡线圈接于保护臂电流小的一侧，因为平衡线圈和差动线圈共同绕在继电器的中间磁柱上，适当选择平衡线圈的匝数，使它产生的磁势与差流在差动线圈中产生的磁势相抵消，这样，在二次绕阻就不会感应电势了，流经差动继电器的执行元件的电流为0。

但接线时要注意极性，应使小电流在平衡线圈的差流在差动线圈中产生的磁势相反。

     对于由多微机实现的变压器差动保护，这部分功能也可以由程序软件来实现，即通过调整平衡系数Kb来控制。

具体计算时，只需根据变压器各侧一次额定电流、差动互感器变比求出电流平衡调整系数Kb，将Kb值当作定值输入微机保护，由保护软件实现电流自动平衡调整，消除不平衡电流。

     3.3 在运行中改变分接头的影响及其防范措施 

     电力系统在运行中，通常利用调节变压器分接头的方法来维持电网的电压水平。

改变变压器分接头，也就改变了变压器的变比。

但差动保护中电流互感器变比的选择以及差动继电器平衡线圈已经确定，当变压器分接头改变时，差动回路原先的平衡被破坏了，即出现了新的不平衡电流Ibp，Ibp与一次电流Idmax成正比，即 

     Ibp =±dU·Idmax/Kn 

     式中 ±△U——调压分接头相对于额定抽头位置的最大变化范围； 

　　 Idmax——通过调压侧的最大外部故障电流。

     为了消除这一不平衡电流的影响，在整定保护的动作电流时应给予相应的考虑，即提高保护的动作整定值。

     3.4 变压器励磁涌流的影响及其防范措施 

     变压器的励磁涌流对差动保护的影响。

变压器的高、低压侧是通过电磁联系的，故励磁涌流仅存在于电源的一侧，它通过电流互感器构成差动回路中不平衡电流的一部分。

在正常运行情况下，其值很小，一般不超过变压器额定电流的3%~5%。

当外部发生短路故障时，由于电源侧母线电压降低，励磁电流就更小，因此，在这种情况下一般可以不必考虑不平衡电流对差动保护的影响。

但在变压器空载投入电源或外部故障切除后，电压恢复过程中，由于变压器铁芯中的磁通急剧增大，使铁芯瞬间饱和，这将产生很大的冲击励磁电流——励磁涌流。

由于励磁涌流具有很大的数值和非周期分量，故对变压器的差动保护有很大的影响。

励磁涌流的主要特点如下：

     ·励磁涌流的数值大。

变压器空载投入时，变压器的励磁涌流可达到变压器额定电流的6～8倍，即Ily = （6～8）Ie。

励磁涌流对于额定电流幅值的倍数与变压器容量的关系是，容量越大，变压器的涌流倍数越小。

     ·励磁涌流中含有大量的非周期分量与高次谐波分量。

根据试验和理论分析结果得知，励磁涌流中含有大量的高次谐波分量，其中二次谐波分量所占比例最大，四次以上谐波分量很小。

在最初几个周期内，励磁涌流的波形是间断的（即两个波形之间有一间断角），每个周期内有120～180°的间断角，最小也不低于80～100°。

非周期分量则是偏到时间轴的一边，并具有衰减慢的特点。

     ·励磁涌流的衰减速度与电力系统的时间常数有关。

励磁涌流与合闸瞬间外加电压的相位，铁芯中剩磁的大小和方向、电源容量、变压器的容量及铁芯材料等因素有关。

在起始瞬间，励磁涌流衰减的速度很快，对于一般的中小型变压器，经0.5～1 s后其值不超过额定流的0.25～0.5倍； 大型电力变压器励磁涌流的衰减速度较慢，衰减到上述值时约2～3 s。

这就是说，变压器容量越大励磁涌流衰减越慢，完全衰减要经过几十秒的时间。

     防止励磁涌流的影响，传统上采用具有速饱和变流器的继电器，这是国内目前广泛采用的一种方法。

当外部故障时，所含非周期分量的最大不平衡电流能使速饱和变流器的铁芯很快地单方面饱和，传变性能变坏，致使不平衡电流难于传变到差动继电器的差动线圈上，保证差动保护不会误动。

内部故障时，虽然速饱和变流器一次线圈的电流也含有一定的非周期性分量，但它衰减得快，一般经过1.5~2个周波即衰减完毕，此后速饱和变流器一次线圈中通过的完全是周期性的短路电流，于是在二次线圈中产生很大的感应电动势，并使执行元件中的相应电流也较大，从而使继电器能灵敏地动作。

速饱和变流器正是利用容易饱和的性能来躲过变压器外部短路不平衡电流和空载合闸励磁涌流的非周期分量影响。

     采用内部短路电流和励磁涌流波形的差别（有无间断角）来躲过励磁涌流。

     即间断角鉴别法，这种方法是将差电流进行微分，再将微分后的电流进行全波整流，利用整流后的波形，在动作整定值下存在时间长短来判断是内部故障，还是励磁涌流。

    利用二次谐波制动。

因为在变压器励磁涌流中含有大量的二次谐波分量，故此，利用差流中二次谐波所占的比率作为制动系数，可以鉴别变压器空载合闸时的励磁涌流，从而保证保护装置在变压器空载投入和外部故障切除电压恢复时，能有效地制动。

其判据如下:

     在差动保护中差电流的二次谐波幅值用Id2表示，差电流Id中二次谐波所占的比率K2可表示为K2 = Id2/Id 

     二次谐波制动系数Kxb，那么只要K2大于定值Kxb就可以认为是励磁涌流出现，保护不动作。

在K2小于Kxb，并同时满足比率差动其它判据时，才允许保护动作。

     一般来说，二次谐波制动系数Kxb整定可根据实际要求整定，整定范围为0.1～0.35。

但根据变压器动态试验，典型取值为0.15，一般不宜低于0.15。

    4 微机保护的局限性及其防范 

    差动保护应要求外部故障时，保护能可靠制动；内部故障时，保护能可靠动作。

无可置疑，作为变压器主保护的差动保护采用多微机保护，可提高保护的选择性、速动性、灵敏性、可靠性。

但多微机保护也还存在着一定的局限性。

     4.1 微机比率差动的局限性 

     一般情况下，比率制动原理的差动保护能作为变压器的主保护，但当变压器出现严重内部故障时，短路电流很大的情况下，TA严重饱和，使交流暂态传变严重恶化，TA的二次侧基波电流为0，高次谐波分量增大，比率制动原理的差动保护无法反映区内的短路故障，从而影响了比率差动保护的快速动作。

     防范此局限性的措施主要是配备差动速断保护，作为辅助保护。

确保变压器在发生内部严重故障时保护装置能快速动作。

由于微机保护的动作速度快，励磁涌流开始衰减很快，因此微机保护的差动速断整定值可以较电磁式保护取值大，可取正常运行时负荷电流的5~6倍。

     4.2 二进制取值方式存在级差局限 

     由于微机取值是按二进制方式取值，调整系数、定值时不是连续的而是分级的。

这就是步长值。

通过步长值调整定值，在理论上就存在着不可避免的固有误差。

比如，经软件相位校正及电流补偿后，电流平衡基本上补偿了，但仍然有因级差等原因产生的不平衡现象，经计算，当平衡调整系数的级差是0.0625时，最大误差可达3.122%，故此，当定值计算完后，在实际取值时要进行复核，选取微机所能提供的最接近计算结果的定值。

     5 结束语 

     综上所述，避越最大不平衡电流是保证差动保护动作具有选择性的必要条件。

不平衡电流越小，保护装置的灵敏度就越高。

所以，采取有效措施防范不平衡电流的影响，对提高差动保护的整体性能是至关重要的，这对提高变压器乃至整个电网的安全运行水平也是十分重要的。

试叙述一下电力系统中潮流计算的一些方法，并说明其优缺点?

答：

电力系统中潮流指电压、电流和功率，计算潮流的方法有侧重于物理现象的分析和简单网络潮流分布的手算方法，还有计算复杂网络潮流分布的计算机算法，手算方法，用于简单网络潮流分布，其优点是：

一、通过手算可加深对物理概念的理解。

二、在运用计算机计算前仍需要以手算求取某些原始数据。

三、任何一个复杂网络都可以通过变换成简单的辐射型和环型网络进行分析。

缺点是：

循环电流（功率）产生于环网中变压器变比的不匹配。

计算机算法：

通过建立数学模型、确定解算方法、制订框图、编制程序。

优点：

计算比较复杂的网络模型，缺点；许多原始数据，还是要靠手动获得。

常用的潮流计算方法主要有:

1）、牛顿-拉夫逊法：

牛顿-拉夫逊法按照电压的表示方法不同，又分为直角坐标形式和极坐标形式，牛顿-拉夫逊法潮流计算具有二阶收敛特性，计算中收敛速度较快，但是当导纳矩阵阶数较高时，初值敏感性问题突出；

2）、P-Q分解法：

P-Q分解法是极坐标牛顿-拉夫逊法的一种简化算法快速分解法，有两个主要特点:

（1）降阶在潮流计算的修正方程中利用了有功功率主要与节点电压相位有关,无功功率主要与节点电压幅值有关的特点,实现P-Q分解,使系数矩阵由原来的2N×2N阶降为N×N阶,N为系统的节点数（不包括缓冲节点）。

（2）因子表固定化利用了线路两端电压相位差不大的假定,使修正方程系数矩阵元素变为常数,并且就是节点导纳的虚部。

由于以上两个特点,使快速分解法每一次迭代的计算量比牛顿法大大减少。

P-Q分解法只具有一次收敛性,因此要求的迭代次数比牛顿法多,但总体上快速分解法的计算速度仍比牛顿法快。

快速分解法只适用于高压网的潮流计算,对中、低压网,因线路电阻与电抗的比值大,线路两端电压相位差不大的假定已不成立,用快速分解法计算,会出现不收敛问题。

3）、高斯-赛德尔迭代法可直接迭代解网络方程

另外现在遗传算法、神经网络、模糊算法也已经开始应用到潮流计算中来，但还不是很成熟，用的不多。

首先说明一点的是，异步电机只用于电动机，极少用作发电机，都是同步电机用来发电。

异步电动机的原理主要是在定子中通入3相交流电，使其产生旋转磁场，转速为n0，即同步转速。

不同的磁极对数p，在相同频率f=50Hz的交流电作用下，会产生不同的n0，n0=60f/p。

工作原理如下：

对称3相绕组通入对称3相电流，产生旋转磁场，磁场线切割转子绕组，根据电磁感应原理，转子绕组中产生e和i，转子绕组在磁场中受到电磁力的作用，即产生电磁转矩，使转子旋转起来，转子输出机械能量，带动机械负载旋转起来。

转子转速n

s=（n0-n）/n0，称为转差率，是异步电（动）机的对重要的一个参数。

sN为额定转差率。

下面再说说同步电机：

同步电机作发电机运行时，转子绕组工作时加直流励磁，由外部机械力带动转子转动，n0的方向与转矩T方向相反，定子中感应电动势（电磁感应原理），然后输出电压。

同步电机作电动机运行时，转子绕组工作时加直流励磁，定子通3相交流电，产生旋转磁场，带动转子同步转动。

发电机的形式很多，但其工作原理都基于电磁感应定律和电磁力定律。

因此，其构造的一般原则是：

用适当的导磁和导电材料构成互相进行电磁感应的磁路和电路，以产生电磁功率，达到能量转换的目的。

发电机的分类可归纳如下：

发电机{直流发电机

交流发电机{同步发电机

异步发电机（很少采用）

交流发电机还可分为单相发电机与三相发电机。

同步电机和异步电机区别

1，同步与异步的最大区别就在于看他门的转子速度是不是与定子旋转的磁场速度一致，如果转子的旋转速度与定子是一样的，那就叫同步电动机，如果不一致，就叫异步电动机。

。

。

2，当极对数一定时，电机的转速和频率之间有严格的关系，用电机专业术语说，就是同步。